羅小剛,劉應(yīng)軍
(深圳市地鐵集團(tuán)有限公司,廣東 深圳 518026)
隨著國民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,地鐵成為人們出行的重要交通方式。完整的地鐵線路上會(huì)修建很多的車站,車站基坑的施工就顯得尤為重要[1]?;娱_挖會(huì)對周圍環(huán)境產(chǎn)生影響,造成周邊地表土體沉降和圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形,從而會(huì)給基坑本身和周圍環(huán)境帶來不安全因素,因而要選用合適的圍護(hù)結(jié)構(gòu)[2]。鑒于此,施工過程中對基坑進(jìn)行實(shí)時(shí)的測量和監(jiān)測,內(nèi)容有基坑周圍地表沉降和圍護(hù)結(jié)構(gòu)的水平位移,通過監(jiān)測數(shù)據(jù)實(shí)時(shí)掌握基坑施工過程中的狀況,避免出現(xiàn)因施工過程中變形過大而導(dǎo)致的安全事故。首次將有限元法應(yīng)用于基坑工程的是Duncan和Chang[3-4],他們對土體本構(gòu)關(guān)系采用雙曲線非線性彈性模型進(jìn)行研究,利用有限元數(shù)值方法對邊坡開挖的性狀做了模擬分析,并將模擬所得值與實(shí)測值進(jìn)行對比。得出有限元法可以有效預(yù)測邊坡開挖的結(jié)論。張浚厚[5]在2008年依托某實(shí)際隧道施工工程,利用數(shù)值模擬軟件,通過將監(jiān)測數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬結(jié)果作對比,揭示了地鐵隧道在施工開挖過程中所受力學(xué)機(jī)理。鄭江[6]在2011年針對數(shù)值模擬的局限性,提出了采用非線性應(yīng)力應(yīng)變的模擬方法可以更貼合工程實(shí)際中所產(chǎn)生的變性規(guī)律,克服了施工過程中多種因素的影響。陳志遠(yuǎn)等[7]在2014年對基坑工程“拆撐”的穩(wěn)定性進(jìn)行監(jiān)測和分析。
文章采用數(shù)值計(jì)算方法,模擬深圳地鐵某地鐵車站基坑開挖施工過程,研究了基坑周圍地表沉降量和樁式圍巖結(jié)構(gòu)鉆孔樁的水平位移量,為基坑工程提供一定的指導(dǎo)和借鑒。
深圳地鐵某車站基坑呈東西向布量,為地下二層島式站臺(tái)車站,局部3~4層,為雙柱三跨框架結(jié)構(gòu),車站總長172.8m,標(biāo)準(zhǔn)段寬度22.4m,標(biāo)準(zhǔn)段基坑寬度為22.4m,深度約為17.9m,頂板覆土約3.5m(局部位置深度22.6~29.3m,頂板覆土約2.5m)。共設(shè)2組風(fēng)亭、3個(gè)出入口。
本次基坑施工采用數(shù)值計(jì)算方法進(jìn)行模擬,依據(jù)實(shí)際地質(zhì)資料和實(shí)際工程施工,建立了三維計(jì)算模型。考慮到相關(guān)的尺寸效應(yīng)和相應(yīng)的基坑施工規(guī)范,基坑數(shù)值模型的幾何尺寸一般取基坑開挖深度的3~5倍,模型的最終尺寸為長173m、寬120m、高90m。模型分為7層土,分別為雜填土、全風(fēng)化粉砂巖、土狀強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖、塊狀強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖、中風(fēng)化粉砂巖、微風(fēng)化粉砂巖、碎裂石。整體三維模型如圖1所示。

圖1 數(shù)值計(jì)算模型
在實(shí)際模擬工程中,由于松元廈車站為地下二層島式站臺(tái)車站,局部車站是3~4層,并且該車站基坑長度較狹長,對于基坑施工階段的模擬較復(fù)雜。比較基坑1-1、2-2、3-3、4-4、5-5,1-1截面為4層車站,1-1是基坑最復(fù)雜的截面,因而選取1-1截面為標(biāo)準(zhǔn)段進(jìn)行二維建模分析計(jì)算。1-1截面處是樁式圍護(hù)結(jié)構(gòu)φ1500mm鉆孔樁和φ1500mm抗拔樁,除了模型上表面是自由約束外,其余五個(gè)面分別進(jìn)行位移約束。施加自重為靜力荷載。在不影響分析結(jié)果的前提下,對模型進(jìn)行假設(shè),具體假設(shè)如下:
(1)模型土體和支護(hù)結(jié)構(gòu)材料為各向同性,土體本構(gòu)模型采用修正摩爾-庫倫類型,支護(hù)結(jié)構(gòu)材料本構(gòu)模型采用彈性類型。
(2)模型土層劃分按照均質(zhì)土考慮,并且計(jì)算過程中不考慮滲流作用。
(3)對于模型的屬性,將各個(gè)土體定義為2D平面應(yīng)變類型,地連墻、混凝土支撐、鋼支撐,定義為1D梁類型。為了能使1D單元耦合該模型,采用的方法是先建立2D單元,然后再在2D單元上析取1D單元。
(4)在有限元分析軟件模擬施工過程中不考慮實(shí)際施工的工序和時(shí)間效應(yīng)等對于土體的力學(xué)影響。
巖石物理力學(xué)設(shè)計(jì)參數(shù)和支護(hù)結(jié)構(gòu)材料屬性如表1、表2所示。
模擬計(jì)算基坑開挖和施作圍護(hù)結(jié)構(gòu),施工工況模擬步驟如表3所示。
基坑施工坑底隆起位移結(jié)果圖如圖2所示。由圖可知:(1)樁式圍護(hù)結(jié)構(gòu)鉆孔樁施工后,巖石土層應(yīng)力場重分布,鉆孔樁周圍的巖石土層會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,兩鉆孔樁間的巖石土體發(fā)生的沉降要比同深度的要大,此時(shí)基坑底部最大豎向沉降量為6.65mm;(2)開挖第一層土體,深度為4.3m,施加混凝土支撐,此時(shí)基坑底部最大沉降量為4.89mm,在坑底兩側(cè),而在坑底中心沉降量最小,為0.73mm,所以基坑坑底呈隆起狀;(3)開挖第二層土體,深度4.7m,施加混凝土支撐,此時(shí)地表最大沉降量在坑底兩側(cè),為3.2mm,坑底中心出現(xiàn)隆起,隆起量為6.55mm,坑底呈隆起狀;(4)開挖第三層土體,深度5.9m,施加鋼支撐,此時(shí)地表最大沉降量出現(xiàn)在坑底兩側(cè),為1.57mm,坑底中心出現(xiàn)隆起,隆起量為11.36mm,坑底呈隆起狀;(5)開挖第四層土體,深度6.1m,施加混凝土支撐,此時(shí)地表最大沉降量出現(xiàn)在坑底兩側(cè),為4.44mm,坑底中心出現(xiàn)隆起,隆起量為16.58mm,坑底呈隆起狀;(6)開挖第五層土體,深度6.1m,施加混凝土支撐,此時(shí)坑底都是隆起,最大隆起量出現(xiàn)在坑底中心,為24.72mm,坑底呈隆起狀;(7)開挖第六層土體,深度4.0m,此時(shí)地表最大沉降量出現(xiàn)在坑底兩側(cè),為6.34mm,坑底中心出現(xiàn)隆起,隆起量為32.51mm,坑底呈隆起狀;(8)抗拔樁施工,地表最大沉降量出現(xiàn)在坑底兩側(cè),為6.66mm,坑底中心出現(xiàn)隆起,隆起量為31.16mm,坑底呈隆起狀。

表1 巖石物理力學(xué)設(shè)計(jì)參數(shù)

表2 支護(hù)結(jié)構(gòu)材料屬性

表3 基坑開挖步驟

圖2 基坑坑底豎向位移曲線圖
基坑開挖過程在不同開挖深度下的圍護(hù)結(jié)構(gòu)彎矩圖如圖3所示。由圖3可知:(1)隨著開挖層數(shù)的增加,鉆孔樁最大彎矩值最大值分別為19.95kN·m、220.51kN·m、1453.21kN·m、1448.30kN·m、1505.14kN·m、1939.24kN·m、2034.22kN·m,增加的速率為1005.3%、559.0%、-0.3%、3.9%、28.8%、4.8%;在樁式圍護(hù)結(jié)構(gòu)鉆孔樁施工后,最大彎矩出現(xiàn)在基坑深度24m,當(dāng)開挖第一層到第三層過程中,最大彎矩位置隨深度的增加而向下移,當(dāng)開挖到第三層后,最大彎矩位置就不變了。(2)基坑在開挖第一、二、四、五層后都施加混凝土支撐,在開挖第三層后施加鋼支撐,并在鋼支撐兩邊施加預(yù)加力1500kN,在開挖第六層后沒有施加支撐。
依托深圳市地鐵某地鐵車站基坑工程,采用數(shù)值計(jì)算分析方法,模擬計(jì)算地表沉降量和樁式圍護(hù)結(jié)構(gòu)鉆孔樁的水平位移,可以得出以下結(jié)論:
(1)隨著基坑的開挖,基坑底部隆起值差距逐漸擴(kuò)大,基坑底部呈現(xiàn)出“包”狀凸起,最大值集中在基坑中線位置。
(2)當(dāng)進(jìn)行到基坑開挖施工步驟的抗拔樁的施工后,坑底隆起差值比上一步縮小2.72%,說明抗拔樁的施工能緩解基坑底部隆起值差值擴(kuò)大。
(3)在基坑開挖過程中,施作混凝土支撐會(huì)加速圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大彎矩值的增加,但是施作鋼結(jié)構(gòu)支撐并在兩邊施加預(yù)應(yīng)力能夠有效地降低最大彎矩值,并且使最大彎矩的位置一直保持在鋼支撐附近。

圖3 鉆孔樁彎矩圖