三種氣體對干氣密封性能影響

姚文博，石成江

三種氣體對干氣密封性能影響

姚文博，石成江

（遼寧石油化工大學機械工程學院，遼寧 撫順 113001）

基于CFD數值模擬的方法，對比研究了三種不同密封氣的流場特征和對主要密封指標參數的影響。結果表明，密封端面間氣膜在徑向存在較大的壓力梯度，壓力從內徑向外徑的變化逐漸上升，大約在槽根部達到最大值，之后從槽根處逐漸減小到外徑。從氣膜剛度、泄漏量及剛漏比三個方面討論了不同密封氣體對單端面密封結構密封性能指標參數的影響，不同介質氣體對動環密封端面氣膜剛度和泄漏量影響明顯。

干氣密封；氣膜剛度；泄漏量；CFD

本文以動環旋轉時產生的氣膜作為研究對象，采用CFD數值模擬的方法，對比研究了三種主流干氣密封氣的流場特征和關鍵性能，進行了壓力場和速度場分析，為密封氣的選擇提供建議[1]。

1 干氣密封的定義

1.1 結構及原理

干氣密封在機械密封的基礎上，在動環表面加工出螺旋狀溝槽，從而實現非接觸運行的。在正常工況下，由于泵吸效應，密封氣體沿著槽吸入動環端面，在動環與靜環之間形成一層厚度僅有幾微米的氣膜，使得兩個端面非接觸式運轉[1]。

本文以穩定工況條件下的氣膜作為分析對象，采用Fluent數值模擬的方法，對比研究了不同氣體對干氣密封的剛度和泄漏量的影響，為壓縮機的軸端密封氣體選擇提供參考。

如圖l所示。干氣密封裝置由靜環、動環、腔體、彈簧等組成[2]。

圖1 干氣密封結構

干氣密封在未啟動狀態，在彈簧力作用下，兩端面保持貼緊。壓縮機啟動時，動環在軸套的固定下，隨著軸進行旋轉，并吸入密封氣，形成極薄的一層氣膜，密封端面間的氣膜有效地控制泄漏到最低的水平[4]。原理圖如圖2所示。

圖2 干氣密封原理

2 模型建立及計算方法

2.1 模型建立

流體力學計算的理論基礎是質量、動量、能量守恒方程與湍流控制方程[5]。第一步是幾何模型的建立，然后設置工況和邊界條件進行求解[6]。

干氣密封幾何參數：動環外徑=87 mm；動環內徑=61 mm；螺旋槽半徑=76 mm；槽深度=3 μm；螺旋角α=15°；螺旋槽的數量N=12。

動環槽型螺旋槽，符合螺旋線對數方程[7]，為

=re·cot（1）

—螺旋角余角。

基于ANSYS軟件的geometry（Design modeler）模塊，繪制幾何模型，以氣體流過的密封兩端面間的氣膜作為計算對象，因為周期對稱性故只須取氣膜的一部分作為模擬對象，劃分12個槽，進行計算其中一個槽區域[8]，如圖3所示。

圖3 氣膜形狀（縱坐標放大1 000倍）

2.2 網格的劃分

本文使用ICEM軟件對氣膜進行網格劃分，結果如圖4所示，為解決跨尺度建模問題，將計算區域厚度方向放大了1 000倍。網格總數約為72 000。

2.3 計算工況及邊界條件

在數值模擬過程中，選擇氮氣、氫氣及二氧化碳三種密封氣體，并將氣體近似地視為理想氣體[10]。口壓力0.5兆帕，出口壓力0.04兆帕，轉速10 000 r/min。

表1 三種氣體物理參數

采用FLUENT軟件對本文的模型進行求解，湍流模型選取標準Laminar（層流）模型，求解器選擇SIMPLEC（SIMPLE-Consist）。壓力、密度、動量、選擇二階迎風格式[12]。

3 結果分析

3.1 流場分析

3.1.1 壓力分布和速度分布

圖4、5、6分別為三種氣體的氣膜壓力圖，圖7、8、9分別為三種氣體的氣膜速度分布圖。以氮氣壓力分布圖5為例，在動環壩區沒有壓力變化，原因為壩區無螺旋槽。從壓力云圖中看出氣膜的壓力呈階梯狀分布，從內向外徑壓力逐漸升高，最大壓力在槽的根部，之后隨半徑的增大而逐步降低。以圖7氮氣速度分布圖為例，入口處速度最大，螺旋槽根部速度約為入口處40％而槽外速度分布均勻。

圖4 氮氣氣膜壓力分布

圖5 二氧化碳氣膜壓力分布圖

圖6 氫氣氣膜壓力分布

圖7 氮氣速度分布

圖8 二氧化碳速度分布

圖9 氫氣速度分布

3.1.2 不同氣體壓力沿徑向分布圖

圖10、11、12分別為三種氣體的氣膜動壓沿徑向分布圖。氣體壓力沿徑向分布，先從動環內徑處開始逐漸上升，在槽根約70 mm處達到最大值，之后到外徑，壓力逐漸變小。圖14為三種氣體動壓沿徑向分布對比圖。

圖10 氮氣動壓沿徑向分布

圖11 二氧化碳動壓沿徑向分布

圖12 氫氣動壓沿徑向分布

圖13 三種氣體動壓沿徑向分布對比

3.2 氣膜推力、剛度與泄漏量的計算

通過氣膜的推力計算公式（2）分別求得氮氣、二氧化碳與氫氣的推力

動靜環之間的間隙與剛度的關系為：

式中：K—氣膜剛度，N/m；

螺旋槽干氣密封泄漏量Q是指在一個小時內通過主密封與輔助密封泄漏的流體總體積[15]：

密封的體積泄漏量

表2 三種氣體物理參數

3.3 綜合分析

對反映影響干氣密封效果的多種參數進行綜合分析，以氣膜剛度、泄漏量、剛漏比的對比分析，作為判定標準，繪制散點圖，如圖14所示。

氣膜剛度的大小反映著干氣密封在機械擾動情況下保持運行穩定的特性，剛度越大，密封間隙變化越小，密封的穩定性越號。氣膜剛度影響著密封工作的穩定性，在設計干氣密封時需要優先考慮。三種氣體中二氧化碳作為密封氣，氣膜剛度最大。

干氣密封的泄漏量是形成密封氣膜的跑損量，由于密封是非接觸式的，因而泄漏是不可避免的。這一參數反映密封端面的實時運行狀態，泄漏量越小且維持在一固定值，運行狀態越穩定，三種氣體中氮氣作為密封氣泄漏量最小。剛漏比是氣膜剛度與體積泄漏量的比值，反應密封的綜合性能，其值越大性能越好，三種氣體中氫氣作為密封氣的剛漏比最大。

從圖14可知，氫氣氣膜剛度最小，體積泄漏量低于二氧化碳但高于氮氣，而綜合考慮這兩項指標參數，剛漏比最大，因此氫氣作為密封氣綜合性能最好。二氧化碳氣膜體積泄漏量最大，但是剛度同樣最大，剛漏比最低，當對密封氣膜剛度有嚴格限制時，而對泄漏量要求適當放寬時作為密封氣是適宜的。氮氣氣膜的剛度略低于二氧化碳氣膜，但遠高于氫氣氣膜剛度，當對密封氣泄漏量有限制時，是一種較為理想的密封氣。

圖14 三種氣體的密封性能指標參數

4 結束語

文中對一種規格參數的干氣密封裝置在三種密封氣工況條件下進行了模擬計算，根據計算結果得到的結論如下：

（1）使用建模軟件繪制了氣膜其中一個槽區域，使用Fluent模擬，得到氣膜的壓力場和速度場，得到直觀的動壓云圖和氣體速度云圖。

（2）通過Fluent數值模擬得到的三種氣體的速度云圖、壓力云圖及徑向壓力分布圖，其結果表明，壓力從內徑向外徑逐漸上升，大約在槽根部達到最大值。入口處速度最大，其次在槽根部，分布比較均勻。

（3）在實際生產過程中，密封氣體的選擇需要考慮到工藝運行狀況和生產時的安全等因素。單端面密封結構又稱單級密封，是串聯密封結構和雙端面結構的基礎。本文從氣膜剛度、泄漏量及剛漏比三個方面討論了不同密封氣體對單端面密封結構密封性能指標參數的影響，為不同場合下的密封氣的選擇提供了借鑒與參考。

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Influence of Three Kinds of Gas on Dry Gas Seal Performance

（School of Mechanical Engineering, Liaoning Shihua University, Liaoning Fushun 113001, China）

Based on the method of CFD numerical simulation, the flow field characteristics of three different seal gases and their influences on the main seal parameters were compared. The results showed that there was a large pressure gradient in the radial direction of the gas film between the seal faces, and the pressure gradually increased from the inner diameter to the outer diameter, reaching the maximum value at the root of the groove, and then gradually decreased from the root of the groove to the outer diameter. The influence of different seal gases on the performance parameters of single face seal structure was analyzed from three aspects of gas film rigidity, leakage amount and rigid leakage ratio. Different medium gases had obvious influence on the gas film rigidity and leakage amount of moving ring seal face.

dry gas seal; gas film rigidity; leakage; CFD

遼寧南芬鑄件產業園化工板塊簡介

一、基本情況

2018年1月，遼寧省人民政府批準成立了本溪南芬經濟開發區，為省級經濟開發區。本溪南芬經濟開發區以遼寧南芬鑄件產業園為核心區和起步區，整合南芬區下馬塘街道辦事處區域和南芬區新材料產業園而形成。本溪南芬經濟開發區規劃總面積29.87平方公里，其中，鑄件產業園鑄造板塊規劃面積7.97平方公里、化工板塊規劃面積1.19平方公里；新材料產業園規劃面積2平方公里，下馬塘街道辦事處規劃面積18.71平方公里。

遼寧南芬鑄件產業園作為經濟開發區的核心區域，于2010年5月經本溪市人民政府批準成立的市級工業產業園區，行使市級經濟管理權限和相關社會管理權限；2012年園區被納入全省100個工業產業集群考核；2014年成為南芬區國家獨立工礦區改造產業轉移承接地。2018年1月，獲省政府批準晉升為省級經濟開發區，定名為本溪南芬經濟開發區。

二、核心區域規劃和環評審批手續情況

遼寧南芬鑄件產業園產業發展規劃于2010年10月獲得本溪市人民政府批準實施；園區土地總體利用規劃于2011年獲得遼寧省人民政府批準實施；園區控制性詳細規劃于2012年8月獲得南芬區人民政府批準實施；園區控制性詳細規劃環評于2014年5月獲得本溪市環保局批準實施；2017年12月，園區控制性詳細規劃（2017年修編）獲得南芬區人民政府批準實施；2018年4月，園區控制性詳細規劃（2017年修編）環評獲本溪市環保局批準實施。

三、核心區域化工板塊情況

2018年，南芬區立足區域產業和資源，以市場為導向，促進產業結構優化升級，通過實施項目拉動戰略和推進技術進步，在本溪南芬經濟開發區起步區內（遼寧南芬鑄件產業園）規劃1.19平方公里土地，建設了化工板塊。以精細化工作為園區化工板塊主導產業，大力發展醫藥化工，鼓勵發展塑料助劑、鑄造助劑等相關產業，形成具有特色的現代新型精細化工產業基地。

通過核心區域化工板塊的設立，本溪圣華化工搬遷改造項目、年產20萬噸硅酸鈉生產線項目，擬入駐本溪南芬經濟開發區。

TB42

A

1004-0935（2020）04-0433-05

2020-01-06

姚文博（1994-），男，遼寧省撫順市人，2017畢業于遼寧石油化工大學過程裝備與控制工程專業，研究方向：干氣密封。

石成江（1962-），男，博士，教授，研究方向：機械設備自動檢測與控制。