吳豐



摘要:本文主要介紹米桑油田鹽膏層下Asmari A組水平井開發軌跡優化,通過對該油田Asmari油層地層巖性進行分析,找出水平井開發作業技術難點,針對技術難點進行水平井軌跡優化,需求最優軌跡進行Asmari油藏水平井開發。
關鍵詞:鹽膏層水平井軌跡優化
一、前言
鹽膏層是以鹽或石膏為主要成分的地層,由于鹽膏層的塑性蠕變、非均質性、含鹽泥巖的垮塌等地質因素,在鉆井施工過程中常常引起卡鉆、埋鉆具、套管擠壞、固井管外水泥擠空等工程事故,施工作業風險極大,甚至因鹽膏層影響而無法鉆達設計井深或中途報廢,順利鉆穿鹽膏層是油氣勘探開發技術難點之一。
二、米桑油田鹽膏層巖性分析
米桑Asmari油藏包括3個主力油層,Jeribe地層中下部分別是位于杰瑞比(Jeribe)地層的AsmariA組油層,巖性為白云巖質石灰巖與石膏夾層,是目前Asmari油藏的主要開發層位;位于上基爾庫克(Upper Kirkuk)地層的AsmariB組油層,巖性為白云質石灰巖和砂巖互層;位于下基爾庫克(Lower Kirkuk)地層的AsmariC組油藏,巖性為砂泥巖互層。本文著重討論Lower Far鹽膏層下的Asmari A組的開發。Lower Fars的復合鹽膏層以鹽巖、硬石膏、頁巖、軟泥巖為主,中間夾薄層泥巖、泥質粉砂巖。鹽巖,石膏、膏泥巖、泥膏巖交互沉積于全井段,在砂泥巖的孔洞、裂隙中充填白色鹽和石膏。石膏在沉積過程中受高溫高壓的作用,發生脫水反應,井眼鉆開前具有硬石膏的性質,井眼鉆開后,硬石膏吸水膨脹,導致井眼縮徑,夾雜在泥頁巖中,充填在泥頁巖裂縫中的硬石膏吸水膨脹后,導致井壁剝落、掉塊或垮塌。鹽巖蠕變縮徑,鹽溶后井壁垮塌等特征,特別是在深井、高溫條件下鹽巖層的蠕變速率可高到立即閉合卡死鉆頭的程度;軟泥巖存在于鹽層、膏層或膏泥巖層中間,厚2~6米,單層最大厚度為31米,其主成分為褐色泥巖,具有含鹽膏、欠壓實、含水量大、強度低、可鉆性好和易塑性流動等特點,當鉆井液液柱壓力不能平衡其蠕變時極易造成縮徑卡鉆。頁巖由黏土物質硬化形成頁狀或薄片狀層理發育,極易發生破碎脫落;這類復合鹽層還普遍受構造應力和斷層的影響,其鉆井難度很大。
三、Asmari油藏水平井技術難點分析
米桑油田Asmari油藏水平井定向段設計在下法斯(Lower Fars)地層Mb4小層至杰瑞比(Jeribe)地層A3油層之間(垂深范圍2500~3000m),需要分別在12-1/4”井眼完成部分增斜段施工,以及8-1/4”井眼完水平井著陸和水平段鉆進。區域地質資料和完成井資料統計顯示,米桑油田下法斯(Lower Fars)地層mb4至mb2層段存在異常高壓鹽水層,需要使用鉆井液密度2.25~2.32g/cm3平衡地層壓力,高比重飽和鹽水鉆井液體系容易造成鉆具托壓,甚至發生壓差卡鉆,大幅度降低了定向鉆具組合的造斜能力;鹽巖含量高的層段機械鉆速高,泥質含量高的石膏段機械鉆速低,容易造成工具面不穩,不利于滑動鉆進過程中軌跡控制;地層破裂壓力系數2.41,密度窗口窄,隨著定向井井斜增加,井壁穩定性變差,易發生井壁坍塌;A組油層距離9-5/8”套管鞋的垂深差僅40~50m,A3油層距離A組油層頂部的垂深差僅40~60m(如圖1所示),8-1/4”井眼可用造斜段不多,實現水平井精確著陸難度大;儲層存的疏松的白云質石灰巖層段,易發生漏失,鉆井液排量受限,螺桿鉆具不能輸出足夠動力;受完井管串下入能力的限制,定向段造斜率不能超過過12°/30m。
四、Asmari油藏水平井軌跡優化
根據Asmari油藏特性模擬了4條Asmari油藏水平井軌跡(如圖2所示),分別實現垂深2820、2830、2840和2850m的水平井著陸控制目標。軌跡設計過程中需綜合考慮的因素包括:造斜點越靠上,可利用的造斜井段越長,造斜率越低,但定向控制井段越長,靶前位移也相應增加;Mb2純鹽層厚度不均,考慮12-1/4”井眼進入mb1層0.8m中完的技術要求,盡量在進入Mb2純鹽層之前定向施工到最大井斜;同時考慮鹽膏層最大井斜角與井壁穩定的限制;高風險層段需設計穩斜調整段;套管鞋上下留足穩斜段,避免套管鞋處頻繁起下作業,造成水泥環脫落;鉆具組合、完井管串、電潛泵等入井設備對狗腿嚴重度的限制。對比4條軌跡設計并評價施工難度結果顯示:目的層埋深越深,著陸點前位移增加,第二增斜段的增斜率降低,施工難度越低(如圖3所示),根據模擬建議先期開發Asmari A3油層。
五、總結
鉆具組合、完井管串、電潛泵等入井設備特性,控制水平井狗腿嚴重度低于10°/30m進行Asmari A3組油層開發,既可以滿足油藏開發需求,有能保證定向動力工具造斜能力,同時保證井下管串下入安全。隨著鉆井經驗的積累和對鹽膏層蠕變特性的進一步摸索,可以逐步提高穿鹽膏層最大井斜,從而需求Asmari A1和A2油層水平井開發可能性。
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