太陽能輔助空氣源熱泵夏季制冷性能的提升

李琦晟, 田 琦, 李 蓉, 李科宏

(太原理工大學土木工程學院，太原 030024)

目前，中國建筑運行能耗約占全國能源消費總量的21%，其中農村、城鎮住宅，北方供暖及公共建筑能耗逐年上升[1]。太陽能熱泵系統作為一種高效、節能的系統已經引起中外學者廣泛關注，并開展了相關研究[2-3]，以減少建筑運行能耗和碳排放。太陽能輔助空氣源熱泵(SAHP)將太陽能集熱器與空氣源熱泵耦合形成一個集成的系統，這種系統形式集合了太陽能清潔環保和熱泵高效運行的特點,解決了低溫環境下熱泵系統效率低下的問題[4]，也提升了系統在供熱模式下整體系統性能。學者研究的系統根據不同太陽能與熱泵的耦合形式，可分為串聯式系統和并聯式系統[5-7]；根據末端形式不同，可分為直接膨脹式系統和間接膨脹式系統[8-10]。此外，部分學者還對蒸發器形式進行改造以提高系統冬季運行效率[11-12]。高雅潔[13]研究了一種適用于居住建筑的單排、正壓通風的太陽能蒸發集熱器，這種蒸發器具有吸收太陽輻射能力強、集成性高等特點，大大提高了系統制熱性能，且避免了其他SAHP系統占地面積過大的缺點。

太陽能輔助空氣源熱泵系統，相較于常規太陽能熱水系統和熱泵系統，其制熱性能有了很大提升，而且在較低環境溫度時也具有良好性能，也基本滿足了居住建筑制熱需求[10]。然而，這種系統在夏季作為制冷設備運行時，由于室外換熱器對太陽能的吸收，導致冷凝溫度升高、系統壓縮比增大、系統整體性能較低。這一缺點使得此系統多用作冬季供暖及熱水制備，從而限制了這種系統的使用時長和場合。此外，研究人員對于SAHP系統的研究局限于基于制熱性能提升下的系統形式、構件改造，而對在維持制熱性能良好前提下提升制冷性能的研究較少。

在集成度較高、太陽能吸收效率高、適用于居住建筑的太陽能輔助空氣源熱泵系統研究[10,13]基礎上，提出可用于夏季高效制冷的正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵系統，同時研究太陽輻射大小、不同氣流組織形式對不同壓縮機頻率下系統制冷性能的影響。

1 系統組成及工作原理

正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵系統主要包括室外側機組以及室內機組兩大部分。如圖1～圖3 所示。

圖1 室外側機組及對照機Fig.1 Outdoor section and control group

圖2 室內側機組及對照機Fig.2 Indoor section and control group

1為風機;2為內部阻尼孔板;3為單排太陽能/空氣能換熱器;4為透明蓋板;5為壓縮機圖3 室外側機組結構Fig.3 Outdoor unit structure

(1)主要部件：包括室內側換熱器、單排室外側太陽能/空氣能換熱器、壓縮機、電子膨脹閥。室外側機組主要構件包括：外部不均勻開孔透明板(圖1)、內部阻尼孔板、室外側太陽能/空氣能換熱器、鋼化玻璃透明外殼、正壓通風機(圖2)。

(2)工作原理：機組運行時，制冷劑通過壓縮機壓縮，成為高溫高壓氣體進入室外冷凝器換熱，同時接收太陽輻射熱量；換熱后制冷劑依次通過電子膨脹閥及室內蒸發器，轉換為低溫低壓蒸氣后再次進入壓縮機，完成一個制冷循環。

室外機氣流從正壓風機開始，先后經過內部阻尼孔板均流、太陽能/空氣能換熱器熱交換、外部不均勻開孔透明板導流流出機組。

太陽光通過機組上部、側面、正面三側透明擋板輻射在涂有太陽能選擇吸收膜的太陽能/空氣能換熱器翅片表面，經翅片表面涂層吸收、反射、再吸收轉換為熱能。在夏季可在上部、側部設置絕熱遮陽板減少冷凝器對太陽能的吸收。

2 實驗研究

2.1 實驗機系統描述

2.1.1 壓縮機

正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵系統壓縮機與對照機組均采用變頻全封閉旋轉式直流變頻壓縮機，壓縮機電源要求為220 V，單相，50 Hz；壓縮機氣缸容積為10.8 cm3/rev，壓縮機運轉范圍為 12～120 r/s，額定輸入功率834 W。

2.1.2 太陽能選擇吸收膜

正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵在室外換熱器翅片側涂有鉻原子層積吸熱采暖膜，采用強磁凝聚的方法附著在翅片表面，目的是在冬季時吸收太陽能輻射轉化為熱量，以提高冬季機組蒸發溫度，提高整個機組性能系數(coefficient of performance，COP)。采暖膜太陽能光譜吸收率0.95，紅外發射率0.10。

這種太陽能選擇吸收膜在冬季很大程度上提高了機組室外側蒸發器的蒸發溫度，從而使機組性能大幅提高，但是在夏季時太陽能吸收會使室外冷凝溫度升高，系統COP降低，所以在夏季采用遮陽的方式減少太陽能吸收量，在不影響冬季供熱性能的同時提升夏季制冷性能。

2.1.3 室外側換熱器

實驗機與對照機室外側換熱器分別為單排加寬型太陽能集熱換熱器，與常規雙排換熱器，換熱管材料均為紫銅管，管外徑9.52 mm、管壁厚0.35 mm、管間距25 mm；翅片均采用鋁翅片，翅片厚度0.3 mm、翅片間距2 mm。實驗機換熱器長1 200 mm、寬830 mm。

2.1.4 風機及氣流組織構件

傳統的空氣源熱泵室外側換熱器部分風機處于換熱器前端(換熱器處于風機負壓側)，這種氣流組織方式換熱器表面氣流相對均勻，換熱器換熱性能較好。但是，在此種氣流組織中，風機處于換熱器前端，阻擋了冬季時涂有太陽能選擇吸收膜的換熱器對太陽能的吸收，因此研究人員為了提升室外側換熱器冬季的太陽能吸收效率，將風機置于換熱器后端(換熱器處于風機正壓側)，以減小風機對太陽輻射的遮擋。但是，這種風機的布置形式造成了換熱器表面氣流組織分布不均勻。

正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵系統，通過設置均流裝置實現室外側換熱器氣流組織均勻的目的，如圖3中部件2,在風機氣流出口設置內部阻尼孔板，增大風機直吹處的阻力，將部分空氣倒流至內部阻尼孔板兩側，減小風機直吹處風速、增大兩側風速。

設置外部不均勻開孔透明板(圖1)，在出口處對氣流進行二次均流，透明板開孔中部稀疏、兩側密集，可以有效地將氣流向外部換熱器兩側引導，實現氣流組織均勻。

2.1.5 其他主要材料、構件

制冷劑為R410A，環保性能良好，熱力學性質與物理特性均接近于共沸制冷劑，而且傳熱系數較高[14-15]。

室外機上、正、側三面透明蓋板采用4 mm厚鋼化玻璃，太陽輻射透過率90%。

2.2 對照機系統描述

為探究正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵夏季性能提升效果，設置對照機組與實驗機進行比較，分析實驗機夏季性能提升潛力。對照機與實驗機具有相同的壓縮機、室內換熱器且使用相同制冷劑。對照機組與實驗機組只有室外側換熱器部分不同。在氣流組織上，如圖1右側機組所示，風機在室外側換熱器前方(換熱器處于風機負壓側)；對照機室外側換熱器正向截面長為800 mm，寬830 mm，盤管雙排設置，翅片寬度為實驗機1.5倍，保證與試驗機具有相同的換熱面積；對照機翅片表面不涂太陽能選擇吸收膜。

在進行遮陽實驗與不同氣流組織的實驗時實驗機可與自身進行對照實驗。

2.3 實驗方法

以太原地區為實驗地點，主要通過制冷量與輸入功率的測量與計算，分析在不同氣流組織、不同太陽輻射、不同壓縮機頻率下太陽輻射下正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵在夏季制冷工況下的性能，并與對照機比較，分析不同優化方案對機組夏季性能提升效果。

主要測量參數有：溫度、濕度、太陽能輻射照度、電功率、風速。溫度測量儀器為Pt100熱電偶溫度傳感器，分別測量室外溫度、室內實驗機及對照機進風溫度、室內實驗機及對照機出風溫度；濕度測量儀器為濕度傳感器，分別測量室內實驗機及對照機組進出風相對濕度；太陽能總輻射量測量儀器為太陽能輻射總表，測量室外換熱器接收太陽能總輻射量；實驗機與對照機總功率及耗電量數據使用交流數顯電力檢測儀讀取。風速測量儀器為熱線風速儀，用于測量實驗機、對照機進風口風速。

2019年7月15日—8月30日在晴天的10:00—17:00，每隔10 min進行一次數據采集，分別進行氣流組織實驗、不同太陽輻射照度下機組性能實驗、遮陽實驗，其中不同輻射照度下機組性能實驗與遮陽實驗在不同壓縮機頻率下進行。記錄實驗數據，分析整理后得出不同設定條件下機組COP，評價運行效果。

3 實驗測試結果與分析

不同工況下的系統性能用COP表示:

(1)

3.1 不同氣流組織下機組性能實驗

選取太陽輻射強度為(550±50) W/m2，室外溫度(30±1) ℃氣候條件下氣流組織數據；壓縮機頻率分別為50、60 Hz下四種氣流組織的測試數據，繪制實驗機組制冷性能柱狀圖，如圖4所示。

圖4 不同氣流組織下系統性能Fig.4 System performance at different air distribution

由柱狀圖4可知，四種氣流組織方式中，設置外部不均勻開孔板且不設置內部阻尼孔板的氣流組織方式室外側換熱器氣流組織形式最好，系統COP最大，60 Hz時系統COP可達2.57；只設置內部阻尼孔板不設置外部不均勻開孔板的氣流組織系統COP次之，60 Hz下COP為2.41；內外同時設置孔板的氣流組織系統阻力最大，導致室外風機能耗增加從而使COP最小，60 Hz下的數值為2.27。在50 Hz 下，各個系統COP均小于60 Hz下的值，同時不同氣流組織下系統COP的大小關系也呈現了與60 Hz相同的趨勢。因此，設置外部不均勻開孔板且不設置內部阻尼孔板的氣流組織方式換熱器換熱性能最佳，為最佳氣流組織方式。

3.2 不同太陽輻射強度下機組性能實驗

實驗機最佳氣流組織優化下是否遮陽與對照機不遮陽在(30±1) ℃下，壓縮機頻率為60 Hz的系統COP隨太陽輻射強度變化對比,如圖5所示。選取測量日中太陽輻射強度較高的時刻測量室外側換熱器接收太陽輻射量及此時采取遮陽板遮陽后的太陽能輻射量，如圖6所示。

圖5 機組性能隨不同太陽輻射強度變化Fig.5 System performance in different solar radiation intensity

圖6 遮陽效果Fig.6 Effects of shading

根據圖5可知，實驗機對照機COP均隨太陽輻射強度增強而增大。不論遮陽與否、翅片上是否涂有太陽能選擇吸收涂料，翅片均可以吸收一定量的太陽能，且太陽能吸收量隨太陽輻射增強而增大，導致系統冷凝壓力提升，壓縮比增大系統COP下降；實驗機在不遮陽時吸收太陽輻射能力最強，因此系統COP下降速率最快；遮陽能有效提升機組COP，且提升效果隨太陽輻射強度增加而增加。在室外太陽輻射總強度為600 W/m2時，通過遮陽實驗機COP達到2.72，比不加遮陽COP提升17.0%，且與對照機COP相近，性能提升顯著。

由圖6可知，遮陽是減小室外側換熱器接收太陽輻射的有效手段。在太陽輻射總量在550～800 W/m2，通過遮陽的方式均可將室外側換熱器接收太陽輻射總量降低至100 W/m2以下。

3.3 壓縮機變頻下機組性能實驗

控制壓縮機頻率在40～90 Hz，選取太陽輻射強度(550±50) W/m2，室外溫度(30±1) ℃的測試數據，繪制不同實驗變量下的機組制冷性能曲線，如圖7所示。

圖7 變頻變工況制冷性能Fig.7 System performance at different compressor frequencies

由圖7可知，不同的系統形式均在壓縮機頻率為50～60 Hz時系統COP出現峰值，且在壓縮機頻率較大或較小時系統COP均較為低下。在壓縮機頻率在50 Hz之前，壓縮機功率不足導致蒸發壓力較高，蒸發溫度較高，處理空氣溫差較小，系統制冷量較少，系統COP較低；而在60 Hz之后系統壓縮功率提升較快，而蒸發壓力下降較慢，導致空氣處理溫差增加較慢，系統制冷量提升較慢，使系統COP下降加快。

系統在60 Hz運行時，在無氣流組織優化且不遮陽時，系統整體性能較低，最高COP僅為2.30；而對照機組運行時，50 Hz下系統COP最高，為2.76，60 Hz下COP也達到了2.70，比實驗機組無氣流組織且不遮陽的最大COP高出17.4%。

通過氣流組織改進，即采用只設置外部不均勻孔板的氣流組織方式時，系統平均COP有了明顯提高，比無氣流組織優化時平均COP提升7.4%。此外，在氣流組織優化后再進行遮陽，系統比不進行任何優化平均COP提升14.1%，此時比對照機平均 COP僅低3.0%。

4 結論

通過不同氣流組織形式與不同太陽輻射強度，在不同壓縮機頻率下進行太陽能輔助空氣源熱泵系統性能影響實驗研究，得出如下結論。

(1)通過氣流組織形式優化可以有效提升正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵夏季運行性能。其中，設置外部不均勻開孔板且不設置內部阻尼孔板的氣流組織方式室外側換熱器氣流組織形式最好，系統COP最高。

(2)遮陽是有效提升正壓均流太陽能輔助空氣源熱泵夏季制冷的方式，遮陽對系統性能提升效果隨太陽輻射增加而增加。遮陽和氣流組織優化同時進行，可基本規避太陽能吸收對系統夏季產生的不利影響，使系統在夏季制冷時僅比常規機COP低3%。

(3)在具有同一負荷特性的建筑中，不同系統形式在不同壓縮機頻率下的COP變化趨勢大致相同，且在50～60 Hz時出現最大值。根據此特性可為不同負荷特性建筑匹配不同壓縮機頻率提供運行策略，對建筑節能具有一定意義。