新型預(yù)充填篩管在渤海QHD32-6 油田的應(yīng)用

董星亮

中國海洋石油集團(tuán)有限公司咨詢中心

疏松砂巖油藏儲(chǔ)層在石油開采過程中極易出砂，需進(jìn)行防砂完井，開發(fā)井防砂作業(yè)和后期出砂治理費(fèi)用巨大［1］。常用防砂方式主要為優(yōu)質(zhì)篩管防砂和礫石充填防砂。其中，優(yōu)質(zhì)篩管防砂操作簡便，綜合成本低，且對于均質(zhì)儲(chǔ)層效果良好，已在海上油氣田大量使用［2］。但是對于非均質(zhì)性強(qiáng)、泥質(zhì)含量高的泥質(zhì)砂巖油藏儲(chǔ)層來說，優(yōu)質(zhì)篩管易發(fā)生微粒堆積堵塞而逐漸減小油井產(chǎn)量，隨含水量上升而引起出砂量增加，導(dǎo)致防砂單元磨蝕破壞而失效。實(shí)踐發(fā)現(xiàn)，對于這種儲(chǔ)層，礫石充填防砂效果遠(yuǎn)好于常規(guī)的獨(dú)立防砂管防砂。為克服礫石充填完井作業(yè)工藝限制［3-4］，聯(lián)合中國石油大學(xué)(北京)等石油高校研發(fā)了一種新型預(yù)充填防砂篩管，并在渤海QHD32-6 油田試驗(yàn)井進(jìn)行了應(yīng)用。

1 新型預(yù)充填篩管研制及優(yōu)勢

新型預(yù)充填防砂篩管是在室內(nèi)充填礫石后，直接下入完井井段，依靠充填礫石層實(shí)現(xiàn)高效防砂。該篩管主要由3 層結(jié)構(gòu)組成(圖1)，分別為基管、礫石層、外護(hù)套。這里選擇的礫石為表面活性處理的輕質(zhì)陶粒，充填層中的陶粒不固結(jié)(傳統(tǒng)預(yù)充填防砂篩管均采用陶粒固結(jié)方式)通過陶粒粒徑變化和充填密實(shí)度來控制過濾孔隙的大小，實(shí)現(xiàn)精準(zhǔn)防砂。

圖1 新型預(yù)充填篩管示意圖Fig. 1 Sketch of a new type of pre-packed screen

預(yù)充填防砂篩管優(yōu)點(diǎn)：(1)在車間完成陶粒充填，節(jié)省現(xiàn)場充填作業(yè)時(shí)間及成本，同時(shí)保證充填質(zhì)量，提高大斜度井和水平井防砂有效性；(2)預(yù)充填的低密度陶粒(視密度1.04 g/cm3)在完井液中可漂浮，降低篩管整體重力，有利于其在大斜度井和長水平井中下入；(3)采用親油疏水改性陶粒，油流阻力低且具有部分控水功能；(4)預(yù)充填層的陶粒不固結(jié)，在壓力作用下可微小移動(dòng)，使防砂陶粒層孔隙結(jié)構(gòu)變化，部分微小泥質(zhì)砂粒(小于44 μm)可通過陶粒防砂層的微運(yùn)動(dòng)實(shí)現(xiàn)自清潔；(5)防砂管金屬外殼表面進(jìn)行不粘泥活性處理，較大程度降低膠質(zhì)及泥質(zhì)在表面的粘結(jié)力，減少油泥糊死篩管狀況發(fā)生。

2 現(xiàn)場試驗(yàn)井及完井防砂參數(shù)

試驗(yàn)井為QHD32-6 油田J 平臺調(diào)整井，開發(fā)層位為館陶組N1gⅡ。該油組儲(chǔ)層分布較穩(wěn)定，平均孔隙度31.2%，平均滲透率3 681.0×10?3μm2，屬高孔、高滲儲(chǔ)層。儲(chǔ)層粒度中值170 μm，非均勻系數(shù)22，泥質(zhì)含量8.2%，埋深1 200～1 500 m，開采過程中出砂嚴(yán)重。地下原油黏度3.3～22.5 mPa · s，地層水為NaHCO3型，平均礦化度4 500 mg/L。

QHD32-6 油田J 平臺同批次同油組的新增調(diào)整井為3 口水平井，原設(shè)計(jì)均采用?215.9 mm 裸眼+礫石充填防砂完井。作為試驗(yàn)區(qū)塊，3 口水平井防砂方式分別調(diào)整為3 種不同模式：J42H 井采用?215.9 mm裸眼+ICD 控水篩管+連續(xù)分割體充填防砂、J44H 井采用?215.9 mm 裸眼+新型預(yù)充填防砂篩管防砂；J47H 井采用?215.9 mm 裸眼+金屬網(wǎng)布優(yōu)質(zhì)篩管+礫石充填防砂，對比檢驗(yàn)新型預(yù)充填防砂篩管與在用2 種防砂方式的下入阻力、防砂效果、抗堵性能、控水能力及生產(chǎn)情況。各井井眼參數(shù)、防砂方式及防砂精度、下入?yún)?shù)及生產(chǎn)日期見表1。J44H 井從2019 年9 月24 日開始投產(chǎn)，已累計(jì)生產(chǎn)8 個(gè)月，生產(chǎn)壓差低，產(chǎn)液量穩(wěn)定，防砂效果好。

3 現(xiàn)場試驗(yàn)井生產(chǎn)情況對比

3.1 產(chǎn)液量及生產(chǎn)壓差對比

使用預(yù)充填篩管的試驗(yàn)井QHD32-6-J44H 井產(chǎn)液穩(wěn)定，沒有發(fā)生堵塞現(xiàn)象。在初期6 個(gè)月電泵頻率30 Hz (生產(chǎn)壓差約為0.25 MPa)下，產(chǎn)液量由180 m3/d增加到200 m3/d，將電泵頻率提高到38 Hz 后，產(chǎn)液量上升到500 m3/d，生產(chǎn)壓差僅為1.02 MPa，表現(xiàn)出優(yōu)異的抗堵性能。采用礫石充填防砂完井的J47H井在電泵頻率50 Hz 下產(chǎn)液量525 m3/d (生產(chǎn)壓差5.6 MPa)，采用ICD 篩管加連續(xù)分割體防砂的J42H井在電泵頻率34 Hz 下產(chǎn)液量為280 m3/d (生產(chǎn)壓差2.6 MPa)，預(yù)充填篩管完井在同樣產(chǎn)液量下生產(chǎn)壓差僅為其他2 種礫石充填完井的20%～25%。

3.2 產(chǎn)液指數(shù)對比

預(yù)充填篩管米采液指數(shù)為2.0～3.0 m3/(d · m)，且有增大趨勢(含水量增加導(dǎo)致)。2 口礫石充填對比井的米采液指數(shù)0.5～0.7 m3/(d · m)，預(yù)充填篩管的米采液指數(shù)是現(xiàn)場礫石充填防砂井的3 倍以上。說明預(yù)充填篩管具有較低的過流阻力，而現(xiàn)場礫石充填將導(dǎo)致附加的過流阻力，使生產(chǎn)壓差增大。

3.3 含水率隨時(shí)間變化規(guī)律對比

采用預(yù)充填篩管的試驗(yàn)井見水時(shí)間推遲，含水率上升速度接近ICD+連續(xù)分割體的控水防砂完井方式，說明預(yù)充填篩管的疏水陶粒具有部分控水功能，而現(xiàn)場礫石充填井含水率則偏高。

3.4 篩管下入阻力對比

預(yù)充填篩管下入井在篩管長度較長、外徑較大的情況下，其下入摩擦阻力明顯小于其他篩管(超輕陶粒漂浮作用)，預(yù)充填篩管與礫石充填完井防砂相比，下入阻力降低約50%，對于在大斜度井、大位移井、水平井中下入優(yōu)勢明顯，可以解決這類井的現(xiàn)場礫石充填作業(yè)難題。

表1 QHD32-6 油田J 平臺試驗(yàn)井及對比井防砂方式及防砂參數(shù)Table 1 Sand control modes and parameters of the test well at J Platform of QHD32-6 Oilfield and its offset well

此外，表1 中的防砂作業(yè)時(shí)間的數(shù)據(jù)表明，預(yù)充填篩管完井與現(xiàn)場礫石充填完井相比，作業(yè)時(shí)間可以節(jié)省約10 h，每口井可節(jié)約防砂成本120 萬元以上，在提速增效降低成本方面有明顯優(yōu)勢。

4 結(jié)論

(1)預(yù)充填防砂管由于使用超輕陶粒，在完井液中具有漂浮作用，其下入阻力與其它優(yōu)質(zhì)篩管相比，降低1 倍，在大斜度井、大位移井、水平井中使用具有明顯的優(yōu)勢。

(2)由于預(yù)充填防砂管是在車間充填超輕陶粒，不需要占用井口時(shí)間來進(jìn)行礫石充填作業(yè)，與現(xiàn)場礫石充填防砂完井對比，具有更加可靠的充填質(zhì)量，均勻度和密實(shí)程度可查驗(yàn)，綜合作業(yè)成本低。

(3)使用親油疏水陶粒，油流阻力減小，水流阻力增大，推遲油井見水時(shí)間，具有部分控水功能。試驗(yàn)井的含水率變化結(jié)果表明：預(yù)充填篩管的控水能力與ICD+連續(xù)分割體控水防砂完井方式相接近。

(4)鑒于油田應(yīng)用時(shí)間還不夠久，對于預(yù)充填篩管的自清潔能力和防砂壽命評價(jià)，目前還不能夠有效對比分析，隨著新型預(yù)充填篩管的進(jìn)一步推廣應(yīng)用，其優(yōu)勢必將會(huì)逐漸顯現(xiàn)出來。