喬 飛
(山西八建集團有限公司,山西 太原 030027)
隨著行業的發展,越來越多的高層住宅成為了時代建筑的主流,作者在山西省太原市調研了三個交房兩年內的高層住宅小區,走訪將近2000戶高層住宅,發現有一個共性問題,那就是填充墻的開裂問題非常嚴重,有將近1200戶反映了填充墻裂縫出現,嚴重的甚至拉裂了墻面裝飾磚。
根據調研結果匯總,裂縫形式有多樣性特點,其中只出現豎向裂縫的占60%,豎向裂縫和水平裂縫同時出現有35%,角部出現裂縫的占2%,豎向、水平、角部同時出現裂縫的占2%。
根據匯總,出現裂縫的填充墻多為三面圍砌的衛生間,墻體厚度為100mm,砌體容重600kg/m3,抗壓強度3MPa,未收集到抗拉、抗剪指標。依據 《砌體結構設計規范》GB50003--2011,對應于M5混合砂漿,此類砌體的抗剪強度可取為0.06MPa,線膨脹系數10-6/℃,收縮率為 -0.3mm/m。工程采取了填充墻與主體結構不脫開的構造措施,并符合 《砌體結構設計規范》GB50003--20116.3.4條第2款全部措施。
1)首先考慮溫度變化引起的變形,依據前一條參數及北方冬季未采暖時的最大溫差,可取△t=30- (-10) =40℃。40×10×10-6=4×10-4mm/m,即每米的變形只有0.4mm,遠遠達不到實際裂縫的狀態。
2)其次考慮砂漿收縮引起的拉力,應包括失水引起的體積變化和水泥硬化引起的收縮,M5砂漿配合比一般為水∶水泥∶砂=1∶1∶6,體積比對于1m3砂漿 (未完全失水時)的原材料用量,大約為水泥260kg--砂1.1m3--水0.3m3。考慮到水泥與砂攪拌后填充孔隙且有夯實效應,故多體積原料拌合成個體積成品是符合常理的,作者查閱資料,同濟大學馬一平教授對砂漿收縮曾進行專業研究,認為施工自拌類水泥砂漿的收縮率應在5%左右,今按照5%來計算,填充墻灰縫寬度以mm計算,塊體長度以300mm計算,則每塊砌體要求至少有1mm的可變形量,才能保證砌體不被拉裂,對于2m長的墻體應有6塊砌體,5道灰縫,兩抱框,砂漿總的收縮量應為2.5mm,考慮到砌塊有一定的彈性變形,最終體現出的裂縫會在1.5mm左右,且多條平行裂縫共同分擔此寬度,這與實際統計到的豎向裂縫是相符的。3)水平裂縫和豎向裂縫同時出現,湖南大學砌體構件雙向偏心受壓實驗表明,當eb>0.3b和eh>0.3h時,隨著荷載的增加,砌體內水平裂縫和豎向裂縫幾乎同時產生,甚至水平裂縫較豎向裂縫出現較早,我們可以認為平面外彎矩產生水平裂縫,平面內彎矩產生豎向裂縫。現我們針對此荷載來分析填充墻引起的偏心情況。
以 100mm×1000mm×3000mm 的填充墻為代表,1500mm處為計算點:
N1表示墻體自重。N1=600×10×0.1×1×1.5=900N;
N2表示瓷磚自重。N2=2000×10×0.01×3=600N;
M表示在1500mm處產生的彎矩,M=N2×100÷2=600×50=30000N·mm;
eb=M/N1+N2=30000/600+900=20mm;
0.3b=0.3×100=30mm;
eb<0.3b.
由上式可知,理論偏心情況沒有達到限值,但考慮到墻體兩邊的拉結作用及業主自供瓷磚的容重的不確定性,會有部分業主住宅內填充墻出現N1偏小,N2偏大的情況,這樣總會有eb>0.3b的情況出現,這也與實際水平裂縫的統計數據相符,由此可以判斷水平裂縫的產生原因為單向偏心產生的。4)斜角裂縫的產生屬于抗剪能力弱的問題,業主入住后,樓梯又有一部分加載,輕微變形量作用下,較弱砌體在角部有剪壓作用,這部分情況很少,故不再深入研究。
由原因分析可知,裂縫的產生和砂漿、容重關系較大,與砌體抗剪強度低也有一定關系,針對此我們采取以下措施:
1)采用預拌砂漿。及工業成品砂漿代替現場自拌砂漿,從預拌砂漿廠家提供的數據,砂漿收縮率可控制在1%以下,優秀品種可控制在0.15%以下。2)砌體容重控制在800kg/m3,此時 eb=M/N1+N2=30000/800+900=17mm,偏心影響富余量加大,同時力學指標也有所提高,預防水平裂縫和豎直裂縫的產生。
裝配式建筑作為國家大力推進的一個建筑發展方向,裝配率是我們現在常談的一個名詞,而裝配式衛生間的推廣和使用一方面能成為裝配率提高的措施,又能節約用功成本,同時也從根本上避免了傳統砌體墻的裂縫。
此外,預制輕質墻體,以及整體式門窗,也是減少砌體填充墻的一大措施,只需解決連接處的強度、水密性、氣密性及熱工性能,我們完全可以在節約成本的同時,解決施工產生的一大塊問題,這些都是我們努力的方向,愿廣大同仁共同努力,為建筑業的發展貢獻自己的一份力量。