變壓器空載合閘勵磁涌流抑制技術研究

蔣健 魯豐坤

摘要：隨著海洋石油越來越多的依托海底電纜電力組網進行邊際油田開發，對電力組網的供電可靠性要求越來越高。通常電力變壓器空載合閘時會產生較大的勵磁涌流，容易造成變壓器差動保護裝置和敏感電力電子元器件的誤動作，影響電力系統的安全穩定運行等。針對這一問題，本文運用MATLAB軟件對相控開關模型進行仿真和對串并聯電阻數學模型進行分析，得出加裝相控開關能夠明顯的抑制投切大容量變壓器時產生的涌流。通過串并聯電阻能夠加快沖擊電流的衰減速度，使得變壓器保護裝置可以躲過涌流引起的誤動作時間。

關鍵詞：變壓器;空載合閘;勵磁涌流;MATLAB

一、項目概述

中國海洋石油某油田由一艘浮式儲油輪和兩個井口平臺組成。儲油輪作為油田的供電中心，共設置三臺透平發電機組，單臺機組的額定容量為4632kW，額定功率因數0.8;兩個井口平臺只設置有應急發電機，正常生產用電由儲油輪通過兩臺4000kVA， 6.3/10.5kV的升壓變壓器升壓，然后通過兩根海纜（3x50mm2）分別向井口平臺供電，至井口海纜長度分別為3km和4.8km，井口平臺再通過兩臺并列運行的4000kVA， 10.5kV/0.4kV的降壓變壓器為平臺上用電設施供電。

平臺電力系統黑啟動時，儲油輪上僅有一臺透平發電機為井口平臺供電，空載投入6.3/10.5kV升壓變壓器產生勵磁涌流導致單臺機組關停脫網，必須開啟兩臺透平發電機組才能承受勵磁涌流沖擊，因此嚴重影響了油田供電恢復的效率，必須對變壓器采取勵磁涌流抑制措施，降低對電網的沖擊。

二、變壓器勵磁涌流解決方案

1.變壓器勵磁涌流

變壓器原邊繞組接在交流電源上而副繞組開路時的運行方式叫做空載運行。變壓器二次側空載時，副繞組流過的電流為0;一次側流過的電流稱為勵磁電流，該勵磁電流流過一次繞組產生主磁通。

當變壓器空載關合上口斷路器時，由于合閘相位的隨機性以及變壓器剩磁的影響，使得鐵芯磁通迅速趨于飽和，從而產生幅值很大、頻率很高的勵磁涌流。因磁通在相位上滯后電壓90°，當變壓器在電壓過零點合閘時，鐵芯中磁通最大，理論上將產生峰值涌流可達到變壓器額定電流的6～8倍。

2.解決方案

可采用以下兩種方案降低變壓器勵磁涌流：

（1）利用相控開關進行變壓器投切;

（2）在變壓器一次側串上一個小電阻或在二次側并聯一個大電阻;

（1）利用相控開關進行變壓器投切

相控開關技術是通過控制斷路器分、合閘的瞬間電壓或電流的初相角，來抑制所產生的涌流和過電壓等暫態沖擊，從源頭上抑制變壓器勵磁涌流的產生，從而達到提高電能質量和系統穩定運行水平。若不考慮變壓器合閘前原始剩磁狀態，可通過控制每相電壓峰值時刻合閘，此時變壓器鐵心內的暫態磁通為零，鐵心不出現磁路飽和現象，總磁通直接進入穩態，將有效避免勵磁涌流[1]。但是，變壓器初始剩磁必然存在，且對變壓器勵磁涌流有著不可忽視的影響[2]。因此通過相控分閘亦可實現變壓器剩磁最優解[3]。

（2）? 在變壓器一次側串上一個小電阻或在二次側并聯一個大電阻

防范變壓器涌流的根本措施無疑是抑制它的產生，選擇相位關合技術合閘和變壓器預充磁是兩種較為成熟的防止變壓器在合閘時出現勵磁涌流的方法。另外，采用變壓器一次側串上一個小電阻或在二次側并聯一個大電阻，降低鐵芯剩磁，改變變壓器繞組分布等方法也能減少勵磁涌流的峰值和持續時間，從而降低勵磁涌流的影響[4]。

采用變壓器一次側串上一個小電阻或在二次側并聯一個大電阻其原理是當變壓器空載合閘時在變壓器的輸入端與電網間串聯適當的電阻或者在變壓器的輸出端與電網間并聯適當的電阻來限制沖擊電流，達到穩定運行后再將該限流電阻切除掉，理論分析及實踐結果均表明，合閘電阻不僅能降低勵磁涌流的峰值，還能使勵磁涌流很快衰減。

三、計算工具

本次建模仿真采用MATLAB仿真軟件。

四、相控開關模型仿真分析

1. 相控開關實施方案

在變壓器進線斷路器VCB2與變壓器之間串接一臺相控開關，如圖4.1所示：

仿真按照如下變壓器投切方案進行如圖1.1：CB3、CB4處于分位，降低變壓和海底電纜處于切除狀態時，先通過相控控制CB2投入升壓變，再合上CB3，將電通過約4.8Km長海底電纜送至13-2平臺10.5KV高壓盤，最后通過相控控制CB4投入降壓變，仿真結果如下：

c、結論

隨機合閘的涌流是額定電流的5.1倍，相控合閘涌流是額定電流的1.2倍。

d、投入升壓變后，合CB3，將電送至海上平臺高壓盤，控制CB4投切降壓變壓器。仿真模型及結果如下：

e、隨機分合閘

f、相控分合閘

g、結論

隨機合閘的涌流是額定電流的4.2倍，相控合閘涌流是額定電流的1.5倍。

2.結論

根據油田電網現場工況建立仿真模型的仿真結果如上所述，單獨隨機切投升壓變壓器產生的涌流為額定電流的5.1倍，單獨隨機投切降壓變壓器產生的涌流為額定電流的4.2倍，按照相控投切變壓器送電方案：CB3、CB4處于分位，降壓變壓器和海底電纜處于切除狀態時，先通過相控控制CB2投入升壓變壓器，再合上CB3，將電通過約4.8Km長海底電纜送至132平臺10.5KV高壓盤，最后通過相控控制CB4投入降壓變壓器。該方案相控投切兩個變壓器產生的最大涌流為額定電流的1.5倍。從仿真結果上看，相控投切變壓器送電方案能夠明顯的抑制投切升壓變和降壓變過程中產生的涌流。

五、串并聯電阻數學模型分析

當變壓器空載進行合閘時，即變壓器二次側開路而一次側接入電網時，一次側電路為方程式為：

式中為一次側電源電壓;α為合閘瞬間電壓的初想角;為變壓器原邊匝數。由于電阻壓降相對較小，在分析瞬態過程的初始階段，為子方便，完全可以將它忽略不計[5]。但是，應注意它的存在是瞬態過程衰減的主要原因，因此在瞬態過程的后一階段衰減過程中，它的作用必須加以考慮。

忽略電阻壓降后，（1）式可以寫成如下形式：

C為積分常數，由初始條件決定。假設變壓器鐵芯中無剩磁，則t=0，Φ=0，將此條件代入（3）式得，再將C代入（3）式，可得到變壓器在空載合閘時的磁通為：

（4）式表明，變壓器空載合閘時磁通的大小，與合閘時電壓的初相角α有關。它包括兩個幅值恒定的正弦交變值，非周期分量是個大小由初相角α決定的定值。下面就兩種情況進行分析。

其一：當α=0°時，即變壓器合閘時電源電壓為最大值。此時磁通為：

其中非周期分量（直流分量）為零。（5）式就是變壓器穩態運行時的磁通表達式。也就是說磁場的建立沒有經歷瞬態過程而是立即進入穩態。因此，這時變壓器的空載合閘電流也不經歷瞬態過程而立即進入穩態。這種情況下的空載合閘電流不大。不會引起過電流保護裝置的動作而跳閘。

其二：當α=90°時，即變壓器合閘時的電流為零。此時磁通為：

其中非周期分量（直流分量）達到最大值-。這時磁通的變化如圖5.1所示

有上述可知，磁通的最大值可以達到穩態時磁通的兩倍2。如果再考慮變壓器鐵芯剩磁的影響，合閘時的磁通可達到穩態時的2.2～2.3倍。由于正常運行時，變壓器的磁路已經基本飽和，此時工作點見圖2中B點，因而使得對應的激磁電流大大地增加。在最不利的情況下（電源電壓過零時）合閘，沖擊電流達到穩態磁電流的幾十倍到百余倍，可達額定電流的6-8倍（當90°>α<0°時，磁通的最大值可以達到+sinα，同樣會使變壓器的激磁電流過大，具體程度由初始角α決定。

由于電阻R1的存在，將使這個沖擊逐漸衰減，衰減的快慢由一次側繞組的時間常數τ1=L1/R1決定。一般小變壓器約在幾個周波后即可達到穩態值，而大型變壓器的誤差過程可延續20幾秒，但通常在1-2秒后瞬態電流已大大減弱。

空載合閘電流的沖擊，對變壓器本身并沒有直接的危害。但是，當它衰減過慢時，會引起過電流保護裝置的動作而跳閘，從而合不上開關。

六、結論

1.相控開關分、合閘方案結論

（1）使用相控開關進行相控分、合閘后，變壓器空載合閘產生勵磁涌流明顯降低，可達到限制勵磁涌流目的。

（2）相控開關行程誤差具有一定隨機性，當合閘離散誤差增大時，主變壓器空載合閘勵磁涌流顯著增大。

2.串并聯電阻數學模型分析

為了解決變壓器空載合閘時所引起動作而跳閘問題，可以在變壓器一次側串上一個小電阻或在二次側并聯一個大電阻，用以減小一次繞組的時間常數τ1，加快沖擊電流的衰減速度，從而使得變壓器可以躲過過電流保護裝置的動作時間。在合閘完成后再切除所串或并聯的電阻。

參考文獻：

[1]何越，熊元新，姜山，徐迎等 變壓器空載合閘勵磁涌流的仿真分析研究[M] ，電力學報， 2010（1）.

[2]黃紹平，李永堅 基于MATLAB的變壓器空載合閘瞬變過程仿真研究[J]，繼電器，2012（6）：52-55

[3]謝達偉，洪乃剛，傅鵬 一種變壓器空載合閘勵磁涌流抑制技術研究 [D]，電力系統， 2010（6）

[4]陳麗，姜國濤 幾種變壓器勵磁涌流抑制方法的性能分析[D]，變壓器，2010（6）

[5]余信，李毅等 變壓器勵磁涌流抑制器工程應用及探討 [D]，電力自動化設備， 2012（6）

作者簡介：蔣健（1975），男，深圳人，工程碩士，研究方向：機電儀專業

魯豐坤（1981），男，湛江人，工學學士，研究方向：電氣工程及其自動化