王 玉*
(沈陽匯博熱能設備有限公司)
對立式容器來說,支座安裝形式主要包括腿式、耳式、支承式和裙座[1]。腿式、支承式和裙座通常和容器本體下部焊接在一起。腿式、支承式支座一般用于罐體類設備;而裙座結構承載能力較強,多用于高聳塔器[2]。與上述支座不同,耳式支座多位于設備的中部偏上,穩定性好,是立式管殼式熱交換器[3]普遍采用的結構形式,通常安裝在混凝土或鋼結構平臺上[4]。當無平臺可用時,應設計獨立支撐結構。
圖1 所示為某裝置中的堿加熱器,該設備公稱直徑為500 mm,設備總質量為2 700 kg,管、殼程設計壓力均為1.0 MPa,共4 個支座。地震設防烈度為7度,設備安裝在室內。
考慮到圓管截面軸心壓桿的承載能力較高,支撐桿擬設計成鋼管構件,構件由鋼管和上、下連接板焊接組合成型。上、下連接板安裝尺寸,均需與耳座底板一致,并分別與耳座、地基基礎連接緊固。鋼管材料初選20#鋼,且需要確定鋼管的規格。
根據牛頓第三定律,支撐桿與耳式支座所承受的載荷是一樣的。耳式支座實際承受載荷可按式(1)計算:
式中:Q——支座實際承受的載荷,N;
D——支座安裝尺寸,為870 mm;
g——重力加速度, g =9.81 m/s2;
Ge——偏心載荷(包括管道推力引起的當量載荷),N;
Se——偏心距(包括管道推力引起的當量偏心距),mm;
h——水平力作用點至底板高度,為256.5 mm;
k——不均勻系數,安裝3 個支座時,k=1;安裝3個以上支座時,k=0.83;
m0——設備總質量(包括殼體及其附件,內部介質及保溫層的質量),為2 700 kg;
n——支座數量,共4 個;
p——水平力,取pw和pe+0.25pw的大值,N;
pw——水平風載荷,室內安裝時取0 N。
Ge——豎直向下的偏心載荷為零(殼程接口N1,N2因殼程壓力產生平衡力[6]FN1=4 654.27 N,FN2=1 734.07 N, N3,N4接管規格相同,平衡力相互抵消);
Se——豎直向下偏心距為零(但對應平衡力FN1=4 654.27 N,FN2=1 734.07 N的偏心距分別為1 787 mm,2 300 mm)。
將上述數據代入式(1)可得:

在撓度較小[7]的情況下,由歐拉公式確定的臨界力是有實際意義的??梢詫⑸厦媲蟮玫闹ёd荷,乘以一個足夠大的系數,來求取支撐鋼管規格;也可以先假定鋼管規格,求取極限承載能力,再與支座載荷進行比較。初步選用20#鋼管,規格為 89 mm×6 mm。
但應用歐拉公式前,應驗算所選支撐鋼管是否在歐拉公式的適用范圍內 :

式中:Fcr——臨界壓力,MPa;
E——鋼管的彈性模量,MPa;
I——壓桿的截面慣性矩,I=π(D4-d4)/64=1 353 595.13 mm4;
μ——長度因數,無量綱;
l——壓桿長度,mm。
將上述數據代入式(3)可得:


按照鋼結構設計規范,軸心受壓構件應進行強度、整體穩定、局部穩定和剛度計算[11]。剛度計算主要是確保構件的長細比λ不應超過規定的容許值,其他各項均不超出承載能力極限狀態。
軸心受壓構件的承載能力大多由其穩定條件決定,截面強度一般不起控制作用。
除可考慮屈服后強度的實腹式構件(鋼管屬于此類型之一)外,軸心受壓構件的穩定性計算應符合式(4)要求:

可以看出,選鋼管材料為20#鋼時, 89 mm×6 mm 規格可以滿足標準要求。
然而,對于內力較小的軸心受壓構件,如果按照整體穩定的要求來選擇截面尺寸,會出現截面過小導致構件過于細長,剛度不足,使桿件易在運輸、安裝、使用期間產生彎曲,影響構件的承載能力。為此,規范還規定,對柱和主要壓桿,其容許長細比λ=150,對次要構件(如支撐壓桿等)取λ=200;但當桿件內力設計值不大于承載能力的50%時,容許長細比值可取200。
按上述要求綜合考慮,同時兼顧支座底板螺孔位置,最后選擇規格為 108 mm×6 mm 的20#鋼管,其λ≈185。為了保證支撐鋼管的穩定性,在支撐鋼管的中部位置,還使用了管夾對鋼管約束,管夾焊牢在剛度很大的熱交換器殼體上。
選用鋼管材料為20#鋼時, 89 mm×6 mm 規格均能滿足歐拉公式和鋼結構標準的穩定性要求。但考慮到對長細比許用值λ的影響,最終選擇的支撐鋼管規格為 108 mm×6 mm。
當選用安全裕度不是很大的鋼管支撐時,也可在熱交換器殼體上焊接用于約束鋼管變形的管夾,并盡可能將其安放在支撐桿的中間位置,利用熱交換器殼體剛度大的特點來提高支撐桿的穩定性。為保持支撐鋼管的直線度,應采用整根鋼管制造支撐構件,不允許拼接。
與混凝土或鋼結構平臺相比,獨立設計支撐結構具有造價低,安裝高度調節容易,可以較好地利用裝置的小面積空閑場地,有一定的推廣價值。