土壓平衡盾構用復合式泡沫發生器及其產泡特性的研究

彭磊，何文敏，楊江朋，李秀君，孔令昌

土壓平衡盾構用復合式泡沫發生器及其產泡特性的研究

彭磊1, 2，何文敏1, 2，楊江朋1，李秀君3，孔令昌3

(1. 陜西省高性能混凝土工程實驗室，陜西 渭南 714000；2. 陜西鐵路工程職業技術學院 道橋工程系，陜西 渭南 714000；3. 中鐵一局集團陜西卓信工程檢測有限公司，陜西 西安 050043)

為了解決土壓平衡盾構用泡沫發生器產泡效果差、泡沫浪費嚴重等問題，設計復合式泡沫發生器。通過泡沫流量、發泡倍率和析液半衰期試驗，確定滾珠填充率、粒徑、多孔板孔徑是泡沫發生器主要影響因素，測試泡沫析液質量與時間的關系，對泡沫平均直徑隨時間的變化關系進行了研究。研究結果表明：玻璃滾珠粒徑為4～5 mm，體積填充率為50%，多孔板板孔徑為3 mm時，泡沫流量為80～133 L/min，發泡倍率為26.0～31.6，析液半衰期為758～845 s，泡沫發生器產泡量較大、發泡倍率較大、泡沫穩定性好。泡沫從產生至半衰期，泡沫攜液量大，析液快，0～8 min泡沫平均直徑為10 μm，8 min至半衰期平均直徑增加到40 μm，泡沫改良渣土和排土器排土多集中在此時間段；半衰期后，析液量小、持繼時間長。整個過程中，泡沫平均直徑處于動態變化過程中。利用含聚合物的泡沫劑對高含石量的砂卵石地層進行改良，塑流性隨泡沫摻量增加而升高，滲透系數、剪切強度和內摩擦角隨泡沫摻量增加而降低。泡沫摻入量40%～50%時，塑流性和滲透系數能達到要求。

泡沫發生器；壓縮空氣泡沫系統；泡沫；氣液比；泡沫平均直徑

壓縮空氣泡沫系統發泡的原理是將泡沫液與水按比例混合形成泡沫溶液后，注入一定比例的壓縮空氣，二者在管路中充分混合后，進行發泡。這項技術被廣泛應用到滅火、煤礦除塵、泡沫混凝土、土壓平衡盾構渣土改良等領域。其中，泡沫發生器作為關鍵技術裝備，泡沫發生器結構的好壞直接決定了發泡性能的優良，進而影響水成膜泡沫的實際生產施工效果。LU等[1]設計了煤礦除塵用螺旋射流式發泡器，研究了供液壓力、供液流量、出口壓力對產泡性能的影響，克服了傳統制泡設備產泡性能弱、阻力損失大等問題；CHEN[2]綜合了螺旋式泡沫發生器及網式發泡器的特點，設計了露天礦潛孔鉆機泡沫發生器，發現液體流量及氣體流量越大、發泡網目數越小、發泡劑濃度越高，泡沫流量越大；湯笑飛等[3]設計了適用于露天滅火的網式兩相泡沫發生器，解決了傳統網式泡沫發生器泡沫液分配不均、發泡不穩定、泡沫難以傳輸的問題；李菊麗 等[4]設計了泡沫混凝土用泡沫發生器，采用可調式發泡管，通過調節發泡介質填充密度，可控制泡沫密度和孔徑大小。土壓平衡盾構用泡沫發生器及泡沫微觀形態的研究報道較少[5]，主要研究多集中在改良渣土。傳統的發泡機制備出泡沫的密度、孔徑不易調節、產泡量和穩泡時間也不易控制，泡沫浪費嚴重，制約了實際生產施工的發展。因此，本文針對兼有網式和介質填充式特點的泡沫發生器，研究了玻璃滾珠填充率、玻璃滾珠粒徑、多孔板孔徑等對泡沫的影響，對泡沫的析液質量和泡沫平均直徑隨時間變化關系進行了研究，對于不同地層的泡沫劑的研發和渣土改良機理的研究具有重要的 意義。

1 泡沫發生器及泡沫特性測試方法

1.1 泡沫發生器設計參數

通過空氣壓縮泡沫系統發泡，泡沫發生器的產泡性能直接決定泡沫的發泡倍率、穩泡時間、泡徑、泡沫量等。目前，國內外泡沫發生器的種類較多，按其發泡方式和發泡原理，可以分為網式、渦輪式、擋板式、充填介質式和射流式。

網式泡沫發生器成泡率高、發泡倍率高、產泡量大，但泡沫穩定性較差[6]，且對發泡液、風速與壓力要求較高[7]。介質填充式泡沫發生器利用充填介質的紊流作用，氣液混合更均勻、尺寸更細密、泡沫更穩定，但充填空間內，局部損失大，對發泡效果有影響。綜合2種泡沫發生器各自特點，它們在成泡率、泡沫量、發泡倍率、泡沫穩定性等方面實現互補。結合土壓平衡盾構及泡沫混凝土施工的作業特點，兼有網式及介質填充式特點的復合式泡沫發生器發泡效果較好，發泡器兩端采用網狀多孔板固定，內部填充玻璃滾珠。發泡器內部沒有復雜部件，不易堵塞、混合強度大、使用維護方便、能夠適應惡劣工作環境。

泡沫發生器設計參數一定，在氣體壓力為0.3 MPa，氣體流量控制在200 L/min時，發泡效果較好[8]，故在此條件下，研究設計參數對發泡性能的影響。泡沫發生器的結構如圖1所示，泡沫發生器玻璃珠粒徑、填充率和多孔板孔徑等影響泡沫的性能，因此，泡沫產生器殼體尺寸選擇Φ80×1 100 mm的不銹鋼管，玻璃珠規格選3～4 mm，4～5 mm，5～6 mm，圖2為3種不同粒徑玻璃珠，玻璃滾珠體積填充率選30%，50%和70%，多孔板的孔徑選2，3和4 mm時，調節液體流量，測定不同氣液比下產生泡沫的泡沫流量、發泡倍率和穩定性，觀察泡沫產量和狀態。

圖1 泡沫發生器結構

圖2 3種不同粒徑的玻璃珠

1.2 泡沫特性測試方法

采用課題組自主研發的泡沫劑，由主發泡劑、輔助發泡劑、表面活性類穩泡特質、聚合物增黏劑和水組成，配方為6.82%十二烷基硫酸鈉(SDS)+ 4.41%脂肪醇聚氧乙烯醚硫酸鈉(AES)+0.57%十二醇+0.2%瓜爾膠+88.0%水[9]，加入了穩泡劑和大分子聚合物，增加了渣土顆粒之層黏聚性，可有效解決砂卵石地層黏聚力低、內摩擦角大、滲透系數大等問題。發泡倍率為泡沫液產生泡沫體積與原泡沫液體積的比值，析液半衰期為泡沫質量消散至初始泡沫重量50%對應的時間，發泡倍率與析液半衰期的測定采用課題組提出的方法[8]。泡沫發泡后，蘸取泡沫均勻地滴到載玻片上，調節圖像顆粒分析系統BT-1600，使載物臺上出現清晰的圖像，采集圖像，每隔2 min采集一次，利用顆粒圖像分析軟件進行處理與分析，得到不同時刻泡沫平均直徑。

[42] 朱鋒、胡波：《中美海上互動與中國海權意識發展》，《世界知識》2018年第16期，第12-13頁。

大會在嘹亮的國歌、隊歌聲中拉開帷幕，鮮艷的紅領巾映紅大家的臉龐。在這次大會召開之前，學校67個中隊上交了100多項提案。這些提案都出自少先隊員之手，涉及實踐活動、學校課程、運動健身、學習環境等諸多方面，體現出少先隊員濃厚的小主人翁意識。大會上，校長也對大家提出的各項提案作出回復，表示學校將會以此為出發點繼續努力，爭取早日實現大家的想法。

玻璃滾珠填充率為50%、滾珠粒徑為4～5 mm，多孔板孔徑為2，3和4 mm時，測定不同氣液比條件下泡沫劑的泡沫量、發泡倍率與泡沫穩定性，結果見圖5，多孔板孔徑較小時，泡沫量、發泡倍率和泡沫穩定性較好，但并非孔徑越小越好，不同多孔板孔徑發泡效果依次是3，2和4 mm。主要原因是孔徑越小，發泡器內部擾流越來越強烈，致使泡沫劑溶液充分發泡；孔徑減小至一定程度，阻力過大，導致發泡效果變差。

2 試驗結果分析

2.1 最佳發泡參數

2.1.1 玻璃珠填充率的影響

北京地鐵16號線9標盾構試驗施工段為砂卵石地層，土樣含水率為5%，大于2 mm的顆粒含量達60%，小于0.075 mm的顆粒不足0.6%，不均勻系數(u)為37.88，曲率系數(c)為0.155，該砂卵石土樣級配不良。土體改良采用的泡沫劑中含水溶性高分子聚合物瓜爾膠，有很好的增黏作用，可提高液體黏度，增加泡沫穩定性，提高土顆粒間黏聚性，選取氣液比為50時進行發泡，將泡沫摻入到砂卵石土中，采用坍落度試驗、常水頭滲透試驗和大型應變控制直剪試驗測定摻入0%，10%，20%，30%，40%和50%泡沫改良渣土的塑流性、滲透性、剪切強度和內摩擦角。

通過比較泡沫流量、發泡倍率和穩定性，滾珠填充率為50%時最佳，70%次之，30%不能滿足需求。玻璃滾珠填充率為30%時，泡沫混合器中阻力小，泡沫液與空氣不能均勻混合，因而產生泡沫性能不穩定。當玻璃滾珠填充率為70%時，泡沫混合器內空隙率小，氣液流動阻力較大，流通不順暢，因而產生的泡沫時斷時續，且泡徑較小，發泡倍率較高，穩泡時間稍低。50%填充率時空隙率與阻力適中，因而產生泡沫出量均勻，泡沫性能最好。

2.1.2 玻璃珠粒徑的影響

1.3.1 移栽方式對比試驗 試驗設3個處理：平栽、傾斜35～45°的斜栽、直栽。每個處理重復3次，小區面積為30 m2。

玻璃滾珠填充率為50%，多孔板孔徑為3 mm，粒徑為3～4 mm，4～5 mm和5～6 mm時，測定不同氣液比條件下泡沫量、發泡倍率與泡沫穩定性，結果如圖4所示，比較泡沫量、發泡倍率及泡沫穩定性情況，滾珠粒徑為4～5 mm時最佳，3～4 mm時次之，5～6 mm時不能滿足需求。通過觀察出泡情況，玻璃珠粒徑為4～5 mm時，氣液比在30～84范圍內，泡沫流量均勻，泡沫發泡倍率與泡沫穩定性均較好。主要原因是氣液比增大，加大了混合液的流速，提高了混合液的動能，撞擊發泡網和玻璃滾珠的力度在增加，填充率相同情況下，玻璃珠粒徑較小時，孔隙數量在增加，液體易被分散成細小液滴，氣液兩相間接觸面積將增大，促使更多泡沫液發泡[11]，故泡沫液發泡量增大，發泡倍率會明顯增大，泡沫含液量會減少，泡沫液被完全用于鼓泡，析液過程變緩，泡沫破滅速度變小，泡沫穩定時間也增長。故4～5 mm和3～4 mm時發泡倍率和穩泡時間要優于5～6 mm。隨著粒徑減小到一定程度，阻力增加，泡沫壁含液量變少，氣泡持液能力弱，液膜非常薄，泡沫彈性差，反而會造成泡沫的穩定的穩定性變差。因此，4～5 mm時泡沫量、發泡倍率和穩泡時間反而要優于3～4 mm。

圖3 填充率與泡沫流量、發泡倍率和析液半衰期的關系

砂卵石地層結構松散、黏聚力低，切削下的卵石易滯留壓力艙內，使盾構機掘進困難；塑流性差，開挖面不易穩定；砂卵石顆粒之間摩擦阻力大，會加劇刀盤刀具的磨損；土體滲透系數大，艙內壓力難以維持，可能出現噴涌。

1.3 統計學分析 運用統計軟件SPSS 19.0對數據進行統計學分析，基因位點基因型和等位基因頻率的組間比較采用χ2檢驗，血清標志物的組間比較采用獨立樣本t檢驗，采用Logistic回歸分析進行唐氏綜合征風險的分析，P<0.05為差異有統計學意義。

圖4 滾珠粒徑與泡沫流量、發泡倍率和析液半衰期的關系

圖5 多孔板孔徑與泡沫流量、發泡倍率和析液半衰期的關系

泡沫從泡沫系統發出到土體混合改良，一般在3 min內完成，應保證3 min泡沫的消泡率不大于25%，相當于泡沫半衰期不小于7 min，此外，開挖土體從開挖進入土艙到被排土器排出有一定時間間隔，泡沫平均直徑對渣土改良效果影響較大，測定不同時刻泡沫平均直徑，本次試驗用泡沫劑半衰期為14 min，綜合考慮，研究24 min內泡沫平均直徑的變化，超過一定時間對渣土改良和排土效果影響不大。圖7為泡沫平均直徑隨時間變化關系曲線，由圖7可知，泡沫直徑處于動態變化過程中，不斷進行著泡沫顆粒的合并與破裂2個過程。在0～8 min，泡沫平均直徑在10 μm以下，整個泡沫體系液體含量很大，微泡沫包裹在液相環境當中，此過程泡沫直徑基本不變，持繼時間長短與液體黏度、液體含量有關，黏度越大，持繼時間越長[13]。8～14 min后，液體不斷流失，氣泡間距離減小，小泡沫不斷合并，導致微小泡沫量數量大大減少，泡沫直徑增大，直至達到平衡直徑峰值，峰值為40 μm，此過程取決于液膜的性質以及氣體的穿透性，還與表面活性劑的臨界膠束濃度有關。泡沫直徑峰值之后，由于液膜排液、泡沫聚并、氣體擴散等過程，泡沫穩定性較差，易破裂，破裂遠大于合并，整體顯現為直徑的驟減，達到一個較低水平的直徑。24 min后，隨著時間的增加，泡沫體系的破裂和合并過程處于相對平衡狀態，表現為泡沫直徑的平緩變化[14]。經過一定時間，泡沫合并大于破裂，小氣泡不斷變小直至消失，大氣泡不斷變大，泡沫數量減小，直至最后泡沫的完全消失，此過程持繼時間較長。

壓為0.3 MPa，氣體流量控制在200 L/min、發泡劑濃度為3%時，泡沫發生器的最佳發泡參數是玻璃滾珠粒徑為3～4 mm，填充率為50%，多孔板孔徑為3 mm。隨著氣液比增加，液體流量逐漸減小，泡沫流量、發泡倍率和穩定性先增加后逐漸減小，分別在氣液比為40，70和50時達到最大值，最大值分別為133 L/min，31.6和845 s。氣液比小于30時，泡沫含液量大，泡沫呈現出射流的現象，發泡倍率和析液半衰期低，不能正常發泡；氣液比大于84.0時，氣液在發泡器相互摻混劇烈，泡沫流量不連續，呈霧化的現象。氣液比在30.0～84.0均能正常發泡，發泡倍率大于26，析液半衰期大于758 s，泡沫流量為80～133 L/min。

2.2 泡沫微觀機理

泡沫含液量對渣土塑流性、滲透性和黏附性等影響較大，測定氣液比為50，泡沫劑濃度為3%時，測定泡沫析液質量隨時間變化關系，見圖6，泡沫析液過程分為2個階段，從泡沫產生至半衰期為濕泡沫階段，析液半衰期約14 min，此階段為非平衡的復雜系統，氣泡半徑小，容易攜帶液體，液體含量較高，排液速度快，主要依靠重力排液；經過前一階段的排液，泡沫聚并、氣體擴散等，泡沫液體逐漸流失，進入干泡沫階段，從析液半衰期開始至泡沫完全消失，此階段泡沫排出液量小、時間長，直至泡沫完全破裂。故隨著氣液比增加，液體流量減小，泡沫液體含量減小，所以泡沫半衰期會先增加，達到一定值后，氣體流量大，造成泡沫穩定性下降[12]。

圖6 泡沫析出液體隨時間變化關系

2.1.4 最佳發泡參數

圖7 泡沫平均直徑隨時間變化關系

(1)哈拉湖南部高山區。陰離子之間相關性較低，陽離子之間相關性較高，表明陽離子交換作用較頻繁，Cl-與K+，Na+，Ca2+，Mg2+呈顯著性相關，原因是受到了白云巖、長石、巖鹽的溶解影響。Mg2+與呈顯著性相關，考慮是基性巖漿巖的溶解影響，礦化度與呈顯著性相關，說明了礦化度主要來源于這幾種離子，見表2。

表1 泡沫特性與土體關系

3 應用案例

3.1 渣土改良試驗

2.1.3 多孔板孔徑的影響

對泡沫性能和泡沫微觀機理的研究，對土體改良的機理和土體改良泡沫劑的研發有著重要意義。表1為土體與泡沫特性的關系，可根據具體情況，調整泡沫劑配方，或調整泡沫摻入率、水的注入率和氣液比[15?16]。

玻璃滾珠粒徑為4～5 mm，多孔板孔徑為3 mm，滾珠填充率為30%，50%和70%時，測定不同氣液比條件下發泡量、發泡倍率與析液半衰期，結果如圖3所示。由圖3可知，填充率相同時，隨著氣液比增加，泡沫流量、發泡倍率和析液半衰期呈現先增加后減小的趨勢，且不同的填充率存在一個最佳的氣液比，在最佳的氣液比時，發泡效果最好。由于“卡門渦街”效應[10]，氣液流在玻璃珠后形成漩渦，產生大量泡沫。氣液比較低時，液體流量大，氣液間相互摻混不充分，未能充分發泡，故泡沫流量、發泡倍率和穩泡時間小；氣液比增加時，氣體與液體充分接觸，混摻劇烈，泡沫液被完全用于鼓泡，發泡倍率沫流量、發泡倍率和穩泡時間增大；增大到一定值時，氣體流量大，氣泡持液能力弱，液膜非常薄，泡沫彈性差，多余的風量不利于已形成泡沫的形成和穩定。

2）采用制圖規則模板快速生產制圖數據，提高了作業的自動化水平并將地圖標準化，實現了提高工作效率、降低成本的目的。

表2為不同測定泡沫摻入比時渣土的坍落度和滲透系數。坍落度在10～20 cm之間，渣土達到理想的塑性流動狀態，能滿足盾構施工要求。由表2可知，隨著泡摻入比增加，坍落度增加，泡沫摻入比小于20%時，渣土塑流性不良，大于50%，泡沫稀漿多、砂石分離。坍落度不僅和泡沫摻入比有關，還與氣液比、含水率相關，在一定范圍內，隨著泡沫氣液比降低、渣土含水率增加，坍落度增大。隨著泡沫摻入比的增加，滲透系數逐漸減小，當摻入量大于40%時，改良土體的滲透系數的數量級到10?5 cm/s，達到盾構機壓力艙內土體理想滲透系數，否則易導致螺旋排土器出口處“噴涌”現象的發生。

表2 渣土的坍落度和滲透性

泡沫土的剪切強度和內摩擦角是衡量泡沫改良土體效果的重要指標，泡沫的添加降低盾構掘進過程中刀盤扭矩、土體與側壁的摩擦力，使渣土順利排出。剪切強度影響盾構機切割工具和轉動部件的磨損，內摩擦角降低能夠避免盾構施工過程中出現“閉塞”問題。圖8為不同泡沫摻入比時，改良渣土的剪切強度和內摩擦角變化曲線。由圖可見，隨著泡沫摻量增加，土體剪切強度和內摩擦角均減小，但呈非線性變化關系。由于砂卵石土含石量較高，細粒土含量較少，僅添加泡沫劑，不能完全滿足剪切強度小于25 kPa、內摩擦角小于27°的理想的改良土體狀態[17]，可采用泡沫+膨潤土或泡沫+高分子類聚合物等方式來對高含石量砂卵石地層進行改良。

3.2 改良機理

泡沫與土體混合后，砂石顆粒孔隙周圍填充泡沫，泡沫相當于給砂石顆粒穿上了一層滾珠外衣，即“軸承效應”，能減少顆粒之間的摩擦角、土體強度，提高流動性；由于氣泡壁液膜含有水分和表面活性劑，除此之外，砂石的主要成分是SiO2，SiO2表面活性劑的含親水基團(如酯基、羥基)等與水形成氫鍵，使砂的保水性提高，水和表面活性劑具有潤滑特性，能夠提高砂土的流動性。因此，軸承效應、氫鍵和泡沫的保水性是塑流性提高的根本原因。砂石孔隙中填充了大量的封閉氣泡，氣泡阻斷了孔隙中水的滲流通道，氣泡的填充阻塞效應是流透性降低的原因。此外，泡沫劑中的高分子化合物能使細小砂粒團聚起來，促使泡沫能更好的發揮堵水作用[18]。砂石顆粒之間機械咬合力大、內摩擦角大，泡沫的存在使砂石顆粒間的接觸面積減小，當受到壓剪切破壞時，砂粒表面由于氣泡、表面活性劑分子或離子的潤滑作用，大大降低了砂的內、外摩擦角。

圖8 泡沫摻入比與抗剪強度、內摩擦角關系

4 結論

1) 復合式泡沫發生器玻璃滾珠粒徑為4～5 mm，體積填充率為50%，多孔發泡板孔徑為3 mm時發泡效果較好，該泡沫發生器流量大、發泡效果好、結構簡單、不易堵塞。

2) 隨著氣液比增加，泡沫流量、發泡倍率和穩定性先增加后逐漸減小，氣液比在30.0～84.0均能正常發泡，發泡倍率大于26.0，析液半衰期大于758 s，泡沫流量為80～133 L/min。

(2)高耦合度—高經濟發展水平型(H—H)。包括鼓樓區、臺江區、馬尾區和長樂市。該類地區由于經濟發展水平較高，發展速度較快，處于城市發展的加速階段，市轄區經濟與縣域經濟之間呈現出相互扶持的發展狀態，在不斷的磨合中逐步走向適應。

3) 泡沫直徑隨時間的變化處于動態變化過程中。0～8 min泡沫平均直徑在10 μm以下，泡沫體系液體含量大，持續時間長短與液體黏度、液體含量有關；8～14 min后，泡沫平均直徑增大，達到峰值。峰值之后，由于液膜排液、泡沫聚并、氣體擴散等過程，泡沫降到一個較低水平的直徑。泡沫改良渣土施工集中在這一時間段，可根據泡沫微觀特性，開發適應不同地層的泡沫劑。

4) 隨著泡沫摻量的增加，軸承效應、氫鍵和泡沫的保水性導致渣土塑流性提高；氣泡的填充阻塞和團聚效應使滲透性降低；軸承效應和表面活性劑的潤滑作用使剪切強度和摩擦角降低。

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Research on the composite foam generator and its foaming properties for earth pressure balance shield

PENG Lei1, 2, HE Wenming1, 2, YANG Jiangpeng1, LI Xiujun3, KONG Lingchang3

(1. Shaanxi Engineering Laboratory of High Performance Concrete, Weinan 714000, China;2. Department of Road and Bridge Engineering, Shaanxi Railway Institute, Weinan 714000, China;3. China Railway First Group Shaanxi Zhuoxin Engineering Inspection Co., Ltd., Xi’an 050043, China)

In order to solve the problems during the foaming process of foam generating system of EPB shield, such as poor foaming effect and serious waste of foam, the compound foam generator was designed. Through the experiments of the foam flow, foaming ratio and half-life of the foaming generator, the major factors affecting foaming properties were glass bead diameter, volume filling rate and aperture of porous plate. In this paper, the relationship between the quality of foam and the time was tested, and the relationship between the average diameter of foam and time was studied. The results show that when the working conditions for the foam generator were diameter of the glass ball is 4～5 mm, volume filling rate is 50%, porous plate aperture is 3 mm, foam flow is 80～133 L/min, foaming ratio is 26～31.6 and half-life is 758～845 s, the foam generator reaches the optimum state. From production to half-life, foam carrying volume is large, liquid evolution is fast，the average of diameter is 10 μm in 0～8 min, it increases to 40 μm from 8 min to half-life, muck improvement and dumping are mainly concentrated in this period. After half-life, foam liquid gradually lost, liquid evolution volume is small, holding time is long. The foam diameter is in dynamic process during the whole process. Foaming technology for high gravel content sandy cobble stratum is carried out with polymer containing foam agent. The permeability, shear strength and internal friction angle decrease with the increasement of foam content, on the contrary, the plasticity increase. When the amount of foam is 40%～50% , the plasticity and permeability can meet the requirements.

foam generator; compressed air foam system; foam; gas-liquid ratio; foam average diameter

U25

A

1672 ? 7029(2020)12 ? 3199 ? 09

10.19713/j.cnki.43?1423/u.T20200226

2020?03?23

陜西省教育廳專項科研計劃項目(18JK0179)；陜西鐵路工程職業技術學院中青年科技創新人才資助項目(KJRC201806)；陜西鐵路工程職業技術學院高性能混凝土科技創新團隊項目( KJTD201802)

彭磊(1984?)，男，湖北竹溪人，副教授，從事建筑材料、工程檢測等領域的教學與科學研究；E?mail：penglei012004@163.com

(編輯 蔣學東)