餾程對加氫裂化產品分布及性質的影響分析

安世強(中海石油寧波大榭石化有限公司，浙江 寧波 315812)

0 引言

針對采取不同餾程加氫裂化產品的性質探究，得出結論：伴隨著餾分加重，芳烴分布呈現先上升隨后下降的曲線變化，同時重點富集在中間餾分油當中；經過切割點向前移動或者向后移動能夠有效提高目的產品收率，初留點下降，重石腦油芳烴潛含量、柴油十六烷指數顯著下降，噴氣燃料煙點及其尾油BMCI數值顯著上升，然而尾油裂解性能改變不多；終餾點上升對于重石腦油芳烴潛含油量干擾較小，噴氣燃料煙點及其柴油十六烷指數顯著上升。經過針對產品餾程變動，能夠呈現出加氫裂化工藝有較靈活的特性，更適合全面地順應市場需求變動。

1 具體實驗分析

減壓蠟油被用于實驗原材料中，可進一步改性為重要酸性組分，Y分子篩、鎢鎳是加氫催化劑的組分。工藝流程使用加氫裂化設施一般采取串聯一次通過操作方法。詳細實驗流程主要考究餾程干擾產品性質狀況，在同樣的操作條件下，通過解析不同餾分性質和組成，進而深入研究裂化產物當中芳烴分布情況以及組成變化規律[1]。

2 具體結論與探討解析

針對加氫裂化產物實施實沸點切割，以加氫裂化裝置不同目的產品收率采取典型切割溫度，把其分離成為窄餾分，通過不同餾分芳烴含量和產率得出結論：伴隨著加氫裂化產品餾分加重，芳烴含量表現出上升之后下降曲線，再加上重組分相對分子質量較大、芳烴含量多、分子結構繁雜，極性增大，尤其在多環芳烴在競爭吸附影響下，極易產生加氫飽和及其裂化反應，相反單環芳烴加氫飽以及裂化反應困難增大，因此加氫裂化產品中主要為單環芳烴，同時部分芳烴富集中在中間餾分油當中，針對中間餾分油的性質形成相對干擾。此外，參照不同餾分產率，及其配制不同餾分產品。加加氫裂化產品依據餾程與用途不一樣，具體劃分為：重石腦油、噴氣燃料、柴油與尾油主要目的產品，接下來針對上述產品的性質與構成實施考察。

2.1 重石腦油分解

加氫裂化重石腦油使環烷烴含有數量增多，芳烴潛含有數量增大，且無硫、氮等剩余成分，是優質催化重整原材料。從65～79℃餾分質譜色分解結論看，重石腦油芳烴潛在含有數量和環烷烴含有數量之間有明顯關聯性，隨著初餾點降低，重石腦油芳烴潛在含有數量突然降低，隨著終餾點升高，芳烴潛含有量變動不顯著。通過65～79 ℃餾分中絕大部分是C5～C7直鏈烷烴[2]，其環烷烴與芳烴含有數量較少，芳烴潛在含有數量33.6%，對比催化重整實踐中產生是芳烴量減小。借助產率核算，重石腦油收率最小17.9%，最大可達到38% ，經過切割點向前移或者后移可實現提升重石腦油目標，相反前移針對芳烴潛含有量干擾較小，則會減少重整裝置芳烴產率。

2.2 噴氣燃料分解

噴氣燃料生產依靠原油常降壓蒸餾以及加氫裂化產物分離獲得，加氫裂化噴氣燃料煙點多、冰點少，其優質3號噴氣燃料調和組分。經過窄餾分噴氣燃料煙點與芳烴包有數量關聯獲得結果，其輕組分噴氣燃料當中，煙點與芳烴含有量存在顯著相應聯系，伴隨著餾分加劇，此種關系不再顯著，其原因為餾分加劇，芳烴分子構造變化更加繁雜，大多數芳烴有很長側鏈，其可提升噴氣燃料煙點，減少芳烴針對煙點的干擾。通過不同餾程噴氣燃料煙點和芳烴含量關聯得出結論，其噴氣燃料終餾點上升，芳烴含有量上升，且煙點隨之下降，表明芳烴構造對比芳烴含量針對煙點干擾更明顯；在終餾點不動時，伴隨著初餾點向前移，芳烴含有量下降，煙點上升，表明在芳烴構造單一時，芳烴含有量針對噴氣燃料煙點干擾更顯著。經過產率核算，噴氣燃料收率最小是16.1%，最大為52.6%，經過切割點向前移與后移動能升高噴氣燃料煙點，一直向前移動針對煙點升高更加明顯。

2.3 柴油分解

加氫裂化柴油芳烴含有量少，同時鏈烷烴中大部分是構烷烴，而燃燒性與低溫性能接近完美，大多數使用在柴油調和組分，不一樣餾程柴油十六烷指數和芳烴含有數量產生聯系結果為：柴油十六烷指數和芳烴含有量關聯性突出，隨之終餾點升高，芳烴含有數量下滑，隨之十六烷指數升高。借助產率核算，柴油收率最小數7.8%，最大收率21.8%，終餾點后移動不僅提高了柴油產品產率，且完備柴油燃燒性能，反之出現了低溫性能變差欠缺，無法保證低凝柴油的產出[3]。

2.4 尾油分解

加氫裂化尾油鏈烷烴含有數量增加，為良好的裂解原材料，被蒸汽分解制成乙烯原料比例慢慢上升，逐漸完成制作乙烯原料總體10%。烴類族組合是表征原材料裂解性能重要標準，通常使用BMCI數值展示表征分解原材料族組成，BMCI數值大小和原料分解性能成反比。利用不一樣餾程尾油BMCI數值與構成的關聯中得出結論，其尾油初餾點上升，尾油當中芳烴和環烷烴含有量下降，鏈烷烴上升，然而整體變動規模不大，因此裂解性能沒有出現巨大干擾；伴隨著尾油初餾點上升，尾油BMCI值顯著下降，其尾油BMCI值遭受密度與平均沸點產生很大干擾。利用產率核算，尾油收率最小4.8%，收率最大為20. 8%，經過初餾點前移能極大提升尾油收率，其BMCI值提高，其仍然為良好蒸汽分解制作乙烯原材料。

3 干擾石油產品程序分析精準性的原因

3.1 石油產品程序采樣解析的干擾

正所謂采樣具體指在數量眾多的產品中篩選部分具有代表性的樣品實施后續有關的實驗解析，針對此方式能夠在最大程度上針對一批次產品品質實施全面的檢測。若采樣程序有沒有按照規范流程執行下去，則直接干擾到檢測結果。尤其在技術人員采樣實踐中，務必要堅決貫徹執行規范流程及其標準實施采樣任務，同時保證樣品的均勻性。通常來講，管線內部液體或油罐內部液體急需實施采樣工作。針對管線內部液體產品實施采樣過程中，技術人員在場地率先要利用合情合規方式將管線內部的死油排出。綜上所述，針對石油樣品實施采樣任務實踐中，務必嚴格按照操作規范及其操控程序來執行，借助此方法能夠高效確保采樣的精準性。

3.2 石油餾程儀器操作恰當解析的干擾

檢驗技術人員依據實踐要求針對石油蒸餾實施解析的全流程中，如何更好的確保石油餾程結果的精準性，則會應用到各種不同種類的儀器設施。因此，針對儀器設施操控過程中，一旦檢驗人員個人因素導致的操控不恰當，勢必給解析結論帶來嚴重干擾。比如：溫度計應用，其針對石油餾程實施解析過程中，具有十分重要的作用。尤其在溫度計裝置過程中，正確的安裝位置會對實驗結論產生積極的作用。利用溫度計能夠正常檢測出生產過程中的實際溫度，進而幫助實驗技術員可針對整體解析進程中實施全面操控。基于此，實驗技術員針對石油餾程實施解析過程中，勢必要利用合情合規策略把溫度計安裝在適合的位置上，最終才能確保整體程序解析的精準性。此外，針對冷凝管實施安置過程中，需要率先針對其實施全面的清理。并且實驗技術員針對冷凝管實施疏通過程中，勢必要確保徹底清理干凈。假設存在殘余則會直接使實驗檢測的液體出現偏差，進一步造成實驗結果的精準性無法獲得高效保證。然而，在實驗技術員針對各種儀器實施操控過程中，務必要嚴格遵照各種儀器的操作說明書及其規范流程來工作，只有這樣才可確保各種儀器在應用實踐中的精準性及其安全性，也才能最終保證結論的精準性。

3.3 石油產品餾程蒸餾加熱速率解析的干擾

技術檢測員操作餾程實驗過程中，務必嚴格遵照國家技術標準的需求調整儀器加熱器的加熱功率。然而，國家檢測標準針對樣品由加熱開始直到流出第一滴蒸餾物的時段，每蒸餾5 ML時段，及其由90%至終餾點時段務必有明確標準。技術檢驗員假設不遵照規范調整加熱速率，導致過快蒸餾或過慢蒸餾則會干擾蒸餾數值結論的大小。

4 結語

綜上所述，第一，加氫裂化催化劑對于極性強大分子芳烴篩選性增強，此時芳烴率優先形成加氫飽和以及開環裂解反應，而單環芳烴開環無法形成，剩余的單環芳烴絕大多數集中在中間餾分，因此芳烴在加氫裂化產物中分配，伴隨著餾分加劇發生了先上升之后下降走向。第二，重石腦油切割點往前移干擾了芳烴產率上升，在提升重石腦油終餾點需提升產率時保證重整芳烴產率不受影響；噴氣燃料切割點向前移動與后移動均可提升煙點，伴隨著終餾點上升其芳烴含有量上升，隨著帶長側鏈芳烴含有量提高逐漸降低芳烴與煙點影響；柴油十六烷值和芳烴含有量出現了明顯的關聯；尾油BMCI數值隨著初餾點降低隨后上升，組成變化不大，針對其裂解性能無顯著干擾。第三，對于加氫裂化不一樣產品餾程調整，可參照需求高效提高目的產品收率與性質，把加氫裂化裝置可最大程度地隨著市場變化調整其產品結構。