焦化終冷洗苯脫苯夏季生產的改進措施

孔祥鳳, 王國能

(內江市博威能源有限公司，四川 內江 642469)

夏季生產對焦化終冷洗苯蒸苯工序影響較大，氣溫較高、大氣壓較低的月份是化產回收生產運行較為困難的時期，循環水、冷卻水、制冷水溫度都高，對化產回收系統的冷卻、吸收、洗滌凈化產生較大影響。

1 現狀分析

夏季生產中，我公司在終冷洗苯脫苯環節中，因低溫水溫度偏高，長期在28 ℃～31 ℃左右，終冷后煤氣溫度達到29 ℃～31 ℃，貧油上塔溫度在33 ℃～34 ℃左右，溫度超標嚴重，影響洗苯效率和洗油消耗，粗苯收率雖得到一定的改善，但效果不明顯。具體運行產數如表1。

表1 終冷洗苯脫苯生產運行關鍵參數統計

2 化驗數據運行分析

7月份對煤氣含苯、粗苯質量、貧富油流程樣品進行化驗，具體數據如表2、表3及第84頁表4、表5。

表2 粗苯餾出量化驗數據統計

表3 煤氣中萘含量化驗數據統計 %

表4 貧油全分析化驗數據統計

表5 富油中苯含量化驗數據統計

2.1 粗苯質量控制穩定

粗苯全月初餾點平均在75.7 ℃，180 ℃前餾出量平均在91.99%，質量控制相對穩定，但從圖1曲線上反映出整個生產操作波動較大，塔頂溫度在75 ℃～90 ℃范圍內波動，需進一步穩定生產操作。

圖1 粗苯質量控制趨勢圖

2.2 煤氣含苯控制

從圖2可看出，7月份，洗苯塔前煤氣含苯量平均在29.58 g/m3，洗苯塔后煤氣含苯平均在6.98 g/m3，洗苯效率平均在76.4%左右，最高洗苯效率達到79%，較6月份的69%，洗苯效率提升7.4%，仍然是當前最突出的矛盾，需進一步改善循環洗油質量，270 ℃前餾出量大于70 mL，同時控制好終冷后煤氣溫度在26 ℃，貧油上塔溫度在29 ℃是關鍵控制指標。

圖2 煤氣含苯量控制趨勢圖

2.3 循環洗油質量控制分析

從圖3可看出，循環洗油270 ℃前餾出量從月初的58 mL到目前的68 mL，有了一定的改善，有利于洗苯效率的改善，但循環洗油指標仍處于較低水平，需進一步改善循環洗油的質量。

圖3 循環洗油質量控制趨勢圖

貧油含苯指標的高低，是檢驗脫苯效率的關鍵指標，從圖4中可以看出，脫苯效率波動性較大，距離150 ℃小于0.1 mL，180 ℃小于0.5 mL存在一定差距，需進一步提高富油溫度，并在穩定調節上進行深入研究。

圖4 貧油含苯控制趨勢圖

2.4 粗苯實際收率與理論收率對比分析

7月份配合煤平均揮發分為29.12%，按照1 t焦炭對應的干基配合煤煤耗為1.33 t計算，得到以下理論收率。

表6和圖5為3月～7月粗苯收率統計。

表6 3月～7月粗苯收率統計

圖5 粗苯收率對比分析圖

3 采取的措施

從以上分析來看，影響最大的因素是低溫水溫度，終冷后煤氣溫度偏高，貧油上塔溫度高出正常控制范圍，嚴重影響洗苯效率，其次是循環洗油質量改善緩慢，脫苯操作穩定性需進一步提升，因此，確保低溫水溫度，降低煤氣溫度和貧油上塔溫度、改善循環洗油質量、改善洗苯效率、迫在眉睫，需從以下8個方面著力解決。

1) 吸收溫度控制在合理范圍之內，終冷后煤氣溫度在24 ℃～26 ℃[1]，貧油上塔溫度控制在27 ℃～29 ℃，夏季生產溫差在2 ℃～3 ℃之間，貧油上塔溫度盡可能控制在30 ℃以下。

2) 循環油質量改善的進度緩慢，質量好的洗油添加后，有一定的效果，但循環洗油質量中270 ℃餾出量仍低于70 mL，需改變現有的添加模式。可以將30 t新洗油分3次至4次更換完成，排渣頻次不變，減少相應的排渣量，同樣可以改善穩定循環洗油的質量。

3) 改善脫苯操作模式，尤其對熱貧油溫度的控制，再生排渣溫度230 ℃～235 ℃，進一步探索適合現有生產模式的再生循環洗油出口溫度。

4) 提高富油溫度200 ℃，改善脫苯效率，穩定控制貧油含苯150 ℃前小于0.1 mL，180 ℃前小于0.5 mL的控制指標[2]。

5) 洗苯塔上段噴灑管改造后，進一步探索運行規律，實現既定目的，提高洗苯的噴淋密度，提高吸收效率。

6) 實現粗苯回流量和溫度連鎖控制，提高生產的穩定性，減少人工調節滯后的情況，提高精準性。

7) 實現管式爐煤氣量的穩定性，增加穩壓閥，減少因煤氣管網壓力變化帶來的熱量波動，穩定系統熱量的均勻性，進一步穩定蒸餾操作。

8) 建立貧油冷卻器排污定期清理制度，建議每周五排污一次。降低貧油上塔溫度，減少冷卻水的用量。

4 結語

我公司在夏季生產中，通過查找影響終冷洗苯脫苯效率的各項因素，保障制冷機運行效率，確保低溫水溫度在控制范圍之內，實現了終冷后煤氣溫度和貧油上塔溫度的降低，實現了洗苯效率的提升；同時，通過改善循環洗油質量，改善了脫苯效率，粗苯產量得到了顯著提升。