新型延時增黏聚合物的制備及性能評價*

王 濤，王 龍，汪廬山，李健康，吳 娟，常 峰

（1.中國石化勝利油田分公司石油工程技術研究院，山東東營 257000；2.中國石化勝利油田分公司勝利采油廠，山東東營 257051；3.中國石化勝利油田分公司，山東東營 257000）

0 前言

以部分水解聚丙烯酰胺（HPAM）為主劑的化學驅技術已成為我國三次采油提高采收率的主導技術。HPAM溶液在地層高溫、高礦化度條件下，因水解、降解、沉淀等損耗，黏度會大幅下降，現場通過增大濃度和用量來提高黏度，嚴重影響了聚合物的使用效率［1］。近年來，為了降低聚合物用量，國內外研究重點集中在耐溫抗鹽新型聚合物的研發上。文獻調研表明，提升聚合物耐溫抗鹽性能的主要途徑是提高聚合物的相對分子質量和在分子鏈上引入特殊結構官能團的功能單體:一是引入水合能力強的磺酸等基團，增強聚合物溶解性的同時避免高鈣鎂離子造成聚合物沉淀分離；二是引入環狀結構增加聚合物鏈的位阻、剛性及水力學體積，避免分子鏈蜷曲纏結；三是引入長鏈烷基等疏水基團，增加分子鏈位阻的同時產生分子間締合效應，大幅增加黏度；四是引入兩性離子，隨著鹽濃度增加在一定范圍內表現出反聚電解質的喜鹽特性［2-10］。目前已研發出疏水締合、梳型、兩性類多種新型聚合物，疏水締合聚合物已經進入礦場試驗，但由于初始黏度高，部分注入井出現注入困難的問題［11］。因此，研發易注入的高黏聚合物對提高聚合物利用效率，降低化學驅成本具有重要的意義。

文獻報道的聚合物研發思路均采用大幅提高初始黏度的方法，本研究擬小幅提升初始黏度，進入地層深部后延時增黏，彌補稀釋、降解因素，從而大幅增加聚合物溶液黏度保留率，提高使用效率。為此，本論文創新設計了具有緩釋陽離子基團的延時增黏聚丙烯酰胺分子結構；當聚合物溶液在高溫條件下，潛在的陽離子基團通過水解等反應裸露出陽離子，與高分子鏈上的陰離子通過靜電超分子相互作用，形成多分子間的締合體，提高聚合物的水動力學體積，大幅提高聚合物溶液的表觀黏度。本文優化了延時增黏聚合物制備參數，通過紅外光譜表征所合成聚合物的結構，評價了該聚合物溶液的性能，并考察了該聚合物延時增黏特性和驅油提高采收率效果。

1 實驗部分

1.1 材料與儀器

丙烯酰胺（AM），丙烯酸（AA），長安寶莫化工集團有限責任公司；2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸（AMPS），山東博潤實業有限公司，優級品；過硫酸鉀，亞硫酸氫鈉，氫氧化鈉，碳酸鈉，分析純，北京化工廠；偶氮二異丁脒鹽酸鹽（AIBA），上海永正化工有限公司；相對分子質量5000的叔胺封端的酰胺聚合物，實驗室自制；BM 聚合物，相對分子質量2500萬、固含量90.2%，山東寶莫生物化工股份有限公司；二次蒸餾水，勝利Ⅲ型鹽水:礦化度32868 mg/L，含Cl-20091 mg/L、Ca2+174 mg/L、Mg2+700 mg/L，Na+11903 mg/L；勝利采油廠坨28區塊采出水，過濾后使用，礦化度18095 mg/L，含Cl-10733mg/L、Ca2+317 mg/L、Mg2+114 mg/L、HCO3-336 mg/L、CO32-47 mg/L、K++Na+6548 mg/L。填砂管巖心，長50 cm、直徑2.5 cm，氣測滲透率2.1 μm2。驅替實驗所用原油為勝采原油，黏度42.3 mPa·s（85℃）。

Virian 3100 型FT-IR 傅里葉變換紅外光譜儀，美國瓦里安技術有限公司；DV-III型旋轉黏度計，美國Brookfield 公司；90Plus Zeta 型電位及粒度分析儀，美國布魯克海文儀器公司。

1.2 延時增黏聚合物的制備

先向1000 mL 的燒杯中按反應液總質量500 g依次加入一定量的AM、AA、AMPS 等單體及叔胺封端的低分子量酰胺聚合物，加入適量的蒸餾水溶解；再向另一個200 mL燒杯中稱入與AA、AMPS等摩爾的氫氧化鈉，加入適量蒸餾水溶解，降溫至15℃以下；然后在攪拌下將氫氧化鈉溶液緩慢加入上述1000 mL的燒杯中調節pH在需求的范圍內；接著將中和后的反應溶液轉移到1000 mL的反應容器內，將容器置于冰水浴中冷卻，同時通入高純氮氣除氧30 min，加入一定量的引發劑，繼續通氮氣直至溶液黏稠（約5 min），將反應器密閉保溫絕熱反應，并記錄溫度，當溫度不再升高（約4數8 h）時繼續保溫2 h 后結束。將產物取出、剪碎后放入烘箱內烘干，再將干燥后的產品放入粉碎機中粉碎，收集20數100目的產物。

1.3 延時增黏聚合物表征及性能評價

1.3.1 紅外光譜（FTIR）表征

將合成的聚合物產物先用蒸餾水溶解后加入適量乙醇沉淀，過濾后固體在120℃干燥箱內干燥2 h。將所得樣品與KBr 粉末混合后放在研缽中研成更細的粉末后放在紅外燈下繼續照射干燥10 min，壓片，用傅里葉變換紅外光譜儀對樣品進行紅外光譜分析。

1.3.2 聚合物溶液耐溫耐鹽性能測定

采用勝利Ⅲ型鹽水配制質量濃度為1500 mg/L的聚合物溶液，采用旋轉黏度計在25數90℃下測定聚合物溶液的黏度，選擇零號轉子，轉速6 r/min。

1.3.3 聚合物溶液延時增黏特性測定

用勝利Ⅲ型鹽水分別配制質量濃度為1500 mg/L 的延時增黏聚合物溶液和礦場BM 聚合物溶液，然后置于50 mL的安瓿瓶中充氮除氧后用酒精噴燈進行火焰密封，再分別置于75、80、85、90℃的恒溫烘箱中老化90 d。采用旋轉黏度計測量不同溫度下老化不同時間后的聚合物溶液的黏度（為保證準確性，測3組平行樣，取平均值）。

采用過濾后的勝利采油廠現場水配制質量濃度為2500 mg/L 的延時增黏聚合物和礦場BM 聚合物溶液，按上述步驟測定聚合物溶液在85℃下老化90 d的延時增黏特性。

1.3.4 聚合物溶液的粒度及電位測試

用勝利Ⅲ型鹽水配制質量濃度為1500 mg/L的延時增黏聚合物溶液，用90Plus Zeta電位及粒度分析儀測定在85℃放置0、10、20和30 d的聚合物溶液的粒徑和電位。

1.3.5 聚合物驅油實驗

在油藏溫度85℃條件下，首先將填砂管巖心飽和水、飽和油，室溫老化2 d 后升溫至85℃后恒溫12 h，一次水驅至含水98%；再注入0.3 PV的質量濃度2000 mg/L 的聚合物溶液，繼續水驅至綜合含水98%，記錄油水產量及驅替壓力，計算采收率。整個驅替過程中的注入速率均為2 mL/min。

2 結果與討論

2.1 延時增黏聚合物合成參數的優化

根據研究思路，延時增黏聚合物的目標分子結構設計如圖1 所示，由AM、AA、AMPS 與潛在陽離子段叔胺封端的低聚物共聚合成，單體濃度、耐溫抗鹽單體濃度、引發劑濃度、單體配比、反應溫度等參數對聚合物的相對分子質量及性能均有影響。

圖1 延時增黏聚合物目標分子結構

2.1.1 單體濃度的影響

按照以往合成經驗及認識，先固定反應條件:引發劑質量分數0.2%（亞硫酸氫鈉與過硫酸銨質量比為1∶4），潛在陽離子叔胺封端的低聚物占總單體質量的2%，pH值為7，丙烯酸、AMPS分別占總單體質量的10%和20%，起始反應溫度為8℃，考察單體濃度對合成聚合物特性黏數的影響，結果見圖2。由圖2 可以看出，隨著單體質量分數的增加，合成聚合物的特性黏數先增加后降低。特性黏數增加是由于單體濃度增加，反應更加充分，繼續增大單體濃度，反應速率過快，增加了發生交聯支化反應的可能性，導致合成聚合物的溶解性變差。當單體質量分數達到26%時，所合成聚合物的溶解時間急劇延長，由此，單體總質量分數以21%數24%為宜。

圖2 單體質量分數對聚合物特性黏數的影響

2.1.2 耐溫抗鹽功能單體AMPS濃度的影響

總單體質量分數為23%，其他條件與2.2.1 相同，功能單體AMPS 濃度對合成聚合物特性黏數的影響見圖3。由圖3可以看出，隨著功能單體濃度的增加，合成聚合物的特性黏數逐漸降低。這主要是由于加入功能單體AMPS 后，聚合反應時的空間位阻增大，影響了聚合物分子鏈的增長，導致了合成聚合物的特性黏數的下降。AMPS質量分數分別為10%、20%和30%時所合成聚合物溶液（質量濃度1500 mg/L）在85℃下老化一定時間后的黏度保留率見圖4。由圖4 可知，AMPS 濃度越高，黏度保留率越高，綜合考慮，AMPS單體質量分數以總單體質量的30%為宜。

圖3 功能單體加量對聚合物特性黏數的影響

圖4 AMPS質量分數對合成聚合物耐溫性能的影響

2.1.3 引發劑濃度的影響

單體總質量分數為23%，AMPS 占總單體質量的30%，其他條件與2.2.1 相同，引發劑用量對合成聚合物特性黏數的影響見表1。隨著引發劑用量的增大，合成聚合物的特性黏數先增大后減小，最佳引發劑用量為0.2%。當引發劑用量較低時，參加反應的自由基過少，單體轉化率相對較低，致使反應速率較慢，反應不能完全進行。隨著引發劑用量的逐步增大，單位時間內產生的自由基數目不斷增多，聚合反應速率加速，提高了單體的轉化率。但是，自由基數目增多后，活性中心相互碰撞的機率增大，使處于生長中的大分子鏈相互重合，大大增加了體系發生歧化、轉移、終止作用的幾率，致使大分子鏈不容易進一步增大，從而使合成聚合物的相對分子質量降低。

表1 不同引發劑用量下聚合物的特性黏數

2.2 延時增黏聚合物結構分析

圖5 延時增黏聚合物紅外光譜圖

延時增黏聚合物的紅外光譜圖見圖5。其中，在3328 cm-1處為—CONH2上N—H 的伸縮振動峰；3187 cm-1處為部分水解產物羧酸或空氣吸潮中形成羧酸的—OH 伸縮振動峰；1652 cm-1處是—C=O伸縮振動峰；1455 cm-1處為長鏈亞甲基的特征吸收峰；1404 cm-1和1325 cm-1處為C—N的特征吸收峰；1124 cm-1處為C—O 鍵的特征吸收峰；1183、1039 cm-1處為磺酸基的特征吸收峰。以上紅外光譜分析結果表明，產物分子中含有酰胺基、羰基、羧酸基、磺酸基等基團，即產物中含有目標分子所設計的功能基團，從側面證明產物為目標產物。

2.3 延時增黏聚合物的溶液性能

2.3.1 耐溫抗鹽性能

采用勝利Ⅲ型鹽水配制質量濃度為1500 mg/L的延時增黏聚合物溶液和礦場在用BM 聚合物溶液，在25℃數90℃下測定聚合物溶液的黏度，結果見圖6。由圖6可見，在溫度90℃、礦化度32600 mg/L的高溫高鹽情況下，礦場在用BM 聚合物溶液的黏度僅為9.6 mPa·s，而延時增黏聚合物溶液的黏度可達15.4 mPa·s，展現了很好的耐溫抗鹽性能。

圖6 延時增黏聚合物溶液和礦場BM聚合物溶液的黏度隨溫度的變化

2.3.2 延時增黏特性

延時增黏聚合物溶液和礦場BM聚合物溶液的黏度隨老化時間的變化如圖7 所示。由圖7 可見，用勝利Ⅲ型鹽水配制的質量濃度為1500 mg/L的延時增黏聚合物溶液，隨著老化時間的延長表現出了明顯的延時增黏特性。在75℃時，隨著老化時間的延長，延時增黏聚合物溶液的黏度一直增加，老化90 d 后黏度由17.5 mPa·s 增至20.7 mPa·s，90 d 黏度保留率達到118.3%；在80℃時，隨著老化時間的延長，延時增黏聚合物溶液的黏度由16.8 mPa·s 增至19.2 mPa·s，90 d 黏度保留率達到114.2%；在85℃時，延時增黏聚合物溶液的黏度隨老化時間的延長先增大后減小，老化60 d 時，延時聚合物的黏度達到最高，之后黏度雖有一定降低但90 d的黏度保留率仍然達到108.7%，高于初始黏度，表現了很好的熱穩定性。

在90℃，礦場在用BM 聚合物溶液的初始黏度僅為9.6 mPa·s，隨著老化時間的延長，黏度不斷下降，老化90 d 的黏度僅為5.5 mPa·s，黏度保留率僅為57.3%；而延時增黏聚合物溶液的初始黏度為15.2 mPa·s，為BM 溶液黏度的1.58 倍，老化90 d 的黏度為14.9 mPa·s，與初始黏度基本相當，為老化后BM 溶液黏度的2.69 倍。隨著時間的延長，延時增黏聚合物的黏度優勢更加突出。這是由于隨著時間的延長，延時增黏聚合物分子鏈中的潛在陽離子基團—NH—COR 水解后轉變為—NH3+氨基陽離子，在接近中性的水溶液中，氨基以陽離子狀態存在，與聚合物其它分子鏈上的羧基或磺酸基通過靜電相互作用形成多分子的締合體，提高了聚合物的水動力學體積，進而提高了聚合物溶液的表觀黏度。

圖7 延時增黏聚合物溶液和礦場BM聚合物溶液的黏度隨老化時間的變化

在勝利油藏條件（85℃、現場污水礦化度18076 mg/L）下，質量濃度為2500 mg/L的延時增黏聚合物溶液和礦場BM聚合物溶液的黏度隨老化時間的變化如圖8 所示。隨著老化時間的延長，質量濃度為2500 mg/L 的延時增黏聚合物溶液的黏度由92 mPa·s 逐漸增至114.2 mPa·s，之后黏度緩慢下降，90 d 后的黏度為99.1 mPa·s，黏度保留率高達107.7%；而常規礦場在用聚合物BM 溶液的初始黏度為41.5 mPa·s，隨著老化時間的延長，黏度一直下降，90 d 的黏度僅為24.2 mPa·s，黏度保留率僅為58.1%。老化90 d 時，延時增黏聚合物溶液黏度為礦場在用BM聚合物溶液黏度的4.1倍，與4000 mg/L 的BM 聚合物溶液老化后的黏度（93.9 mPa·s）相當。由此可見，適當增大使用濃度時，所制備的延時增黏聚合物具有更大的黏度優勢，同時，在達到同等黏度的條件下，該延時增黏聚合物使用量（2500 mg/L）僅為常規礦場聚合物使用量（4000 mg/L）的62.5%，大幅降低了聚合物的用量。

2.3.3 延時增黏聚合物溶液的Zeta電位和粒徑

圖8 延時和礦場BM聚合物溶液黏度隨老化時間的變化

在85℃下老化不同時間后延時增黏聚合物溶液的Zeta電位及粒徑見表2。由表2可見，延時增黏聚合物溶液的Zeta 電位隨放置時間的延長逐漸由負向正偏移，粒徑增大，說明分子中有帶正電氨基離子出現，即分子中潛在陽離子水解釋放，形成陰陽離子一體的兩性分子，分子間靜電聚集，流體力學半徑增大，高分子的水動力學體積增大，宏觀表現為黏度增大，從側面再次驗證了延時增黏聚合物的延時增黏機理。

表2 不同老化時間下溶液的Zeta電位及粒徑

2.3.4 延時增黏聚合物的驅油性能

延時增黏聚合物驅油物模實驗結果見圖9。可以看出，水驅的原油采收率為41.2%，水驅1.75 PV時注入0.3 PV 的2000 mg/L 的延時增黏聚合物溶液，注入過程中壓力迅速上升，含水迅速下降，形成一個降水漏斗，且降水有效期長，最后總采收率提高至68.9%，注入延時增黏聚合物室內物模提高采收率高達27.7%，展現了良好的驅油效果。

圖9 延時增黏聚合物驅油物模實驗

2.4 現場應用效果

勝采坨28 區塊的油藏溫度88℃，礦化度15000數24000 mg/L，屬于高溫高鹽區塊，滲透率1.15 μm2，目前采出程度35.8%，綜合含水高達97.2%，平面非均質嚴重，現有化學驅技術無法高效動用。在ST3-6-90、ST3-6-09 等6 口井采用延時增黏聚合物深部調驅，封堵竄流主流線通道，擴大平面波及效率，調后區塊日產油上升11.4 t，累增油5647.3 t，階段采收率提高1.27%，投入產出比1∶6以上，取得良好的開發效益。

3 結論

調驅用延時增黏功能聚合物的最佳合成參數為:丙烯酰胺等單體總用量21%數24%，其中丙烯酸為總單體質量的10%，2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸為總單體質量的30%；潛在陽離子含量為總單體質量的2%；引發劑（亞硫酸氫鈉與過硫酸銨質量比為1∶4）最佳用量為0.2%；最佳反應起始溫度8℃；當起始反應溫度升高時，相應的引發劑用量要降低。

延時增黏聚合物耐溫達到90℃，耐鹽達到32864 mg/L，且隨著老化時間的延長，其溶液黏度不降反升，老化90 d的黏度為常規聚合物的2數4倍，黏度保留率達107.7%，展現了良好的增黏特性和高黏穩定性，室內物理模擬實驗提高采收率達27.7%，礦場應用亦取得良好增油降水效果。

本論文創新設計了一種具有潛在陽離子基團、緩釋后陰陽離子分子間靜電作用增黏的延時聚合物分子結構，為降低聚合物使用濃度，研制新型高黏、高穩定性聚合物探索了新的路徑。該技術室內研究成果和礦場實驗的成功應用，可為高溫高鹽水驅油藏進一步提高采收率提供有力的技術支撐。