嚴寒地區瀝青混凝土心墻壩應力應變分析

美麗古麗·買買提，西爾艾力，孟 波

(1.新疆水利水電科學研究院，新疆 烏魯木齊 830000；2.新疆額爾齊斯河流域開發工程建設管理局，新疆 烏魯木齊 830000)

0 引言

瀝青混凝土心墻壩是目前水利大壩工程施工應用最廣泛的技術之一[1-3]。瀝青混凝土作為壩體防滲材料在壩體防水工程中應用普遍，由于防滲水、抗沖刷、抗腐蝕性等特點，因此具有較強的適應環境的性能。對于嚴寒氣候地區而言，冬季持續時間較長，溫度甚至達到零下幾十攝氏度，如此低溫環境會對混凝土的壓實質量造成嚴重影響進而對瀝青混凝土心墻壩安全穩定造成威脅。分析壩體應力應變隨季節周期、施工周期、蓄水效果的變化規律，可預評估瀝青混凝土心墻壩的受力特征及壩體工程是否安全穩定，同時可了解瀝青混凝土心墻的抗滲效果。因此，有必要對嚴寒地區瀝青混凝土心墻壩應力應變規律進行研究。本文以新疆引水工程瀝青混凝土心墻壩為研究對象，對現場不同位置不同高程墻壩的應力應變數據進行監測分析，以期獲得嚴寒地區瀝青混凝土心墻壩不同時間段應力應變變化規律。

1 工程概況

新疆地區冬季氣候寒冷，氣溫較低，持續時間長。新疆引水工程是牧區草原生態建設工程近期建設的重點水利工程，工程開發任務是農牧業灌溉和生態用水，并兼顧發電。工程由瀝青混凝土心墻壩、泄洪兼導流洞、開敞式溢洪道、發電引水洞、廠房等建筑物組成，灌溉引水工程由隧洞、倒虹吸及渠道等建筑物組成。

工程為Ⅱ等大(2)型工程，大壩、溢洪道、泄洪兼導流洞、發電引水洞進口、灌溉引水洞進口為2級建筑物，發電引水系統、廠房、灌溉引水隧洞、倒虹吸、引水渠道、分(退)水閘等為4級建筑物。工程區地震動峰值加速度為0.05 g，對應的地震基本烈度為Ⅵ度。

瀝青混凝土心墻壩壩高63 m，上游壩坡為1∶2.25、1∶2.5，在高程642.0 m處設馬道，馬道寬2 m，下游壩坡1∶2.0，在高程636.0 m、616.0 m處分別設置了兩級馬道，馬道寬2 m。壩頂寬度8 m，設“L”型鋼筋混凝土防浪墻。壩體填筑材料主要為砂礫石，上游壩坡自壩頂至死水位以下4.5 m(642.0 m馬道處)設25 cm厚混凝土防浪護坡，下游設30 cm厚干砌石護坡。瀝青混凝土心墻厚度在高程630.0 m以上為0.5 m厚，高程630.0 m以下為0.8 m厚，心墻與上下游砂礫壩殼之間設3 m厚的過渡層。心墻底部建在強風化層下部，下設0.5 m厚混凝土蓋板作為心墻基礎，進行固結和帷幕灌漿，其中固結灌漿設4排，帷幕灌漿設1排，帷幕灌漿孔深入5Lu線以下5 m。河床壩殼料建基于清基后的砂礫層上，兩岸壩殼料建基于清基后的巖層上。上游圍堰與擋水壩體結合布置，并作為壩體的一部分。

2 心墻壩應力應變監測原則及方案

為了研究嚴寒地區瀝青混凝土心墻壩應力應變變化規律，對新疆引水工程瀝青混凝土心墻壩壩體2010年～2020年連續10 a的實測應力應變及位移數據進行監測，利用相關分析、回歸分析以及時間序列分析等定量統計分析方法，研究不同部位，不同時間段上的壩體應力應變等，為掌握壩體變形、應力應變及保護壩體變形等提供科學參考。

本壩體工程監測的主要原則如下：在合理可靠的基礎上能夠對瀝青混凝土心墻壩的真實工作狀態進行全面及時監測；根據壩體實際的工作特征、結構形式對壩體的監測進行詳細設計；監測儀器的選擇應保證性能穩定、精確可靠。本工程在現場監測布置設計時以《土石壩安全監測技術規范》為標準，對心墻壩壩體的的應力應變監測進行布置。

新疆引水工程壩殼料主要為堆石料，滲透系數為1.1×10-1cm/s，為強透水材料，瀝青混凝土心墻壩采用瀝青材料進行防水，瀝青表面不透水。依據工程地形、地質情況選擇樁號壩0+075斷面、0+150斷面、0+170斷面、0+243斷面為主監測斷面。為了監測心墻與過渡料之間的垂直方向的相對變形，在主監測斷面過渡料與心墻之間從壩底沿高度方向每隔10 m布置埋設位錯儀，總安裝埋設13支位錯計，編號分別SRD-1、SRD-3、SRD-5、SRD-7、SRD-9、SRD-11、SRD-13、SRD-15、SRD-17、SRD-19、SRZ-1、SRZ-2及SRZ-3；同時，為了監測心墻下游面的應變，在主監測斷面心墻與心墻之間從壩底沿高度方向每隔10 m布置埋設由大量程的位移計改裝而成的應變計，總安裝埋設11支，編號分別SRD-2、SRD-4、SRD-6、SRD-8、SRD-10、SRD-12、SRD-14、SRD-16、SRD-18、SRD-20及YBZ-1。結構布置圖見圖1。

圖1 碾壓式瀝青混凝土心墻壩應力應變測點布置示意圖

3 應力應變規律分析

壩體在不同時期，其沉降效應量所受的環境影響因素不一樣，一般需分時段分別建模，并采用不同因子或因子群形式來反映相應的環境影響分量。填筑施工期壩體沉降主要受上填堆石體重量的影響；蓄水初期則受壩前水壓影響，有時還受填壩體重量影響；在運行期則主要受壩前水壓影響。因此，針對本工程的監測資料分為施工期、蓄水期和運行期三個時間段。

3.1 心墻下游面垂直應變分析

主監測斷面布設的應變計的監測時間為2010年9月下旬至2020年1上旬。根據監測資料可知，心墻下游面的應變大多處于壓應變狀態，0+243斷面(SR-18)處于微拉狀態，且量值不大。心墻下游垂直應變最大發生部位在左岸0+075斷面的620 m，最大心墻壓應變為46.00×10-3，最小為15.00×10-3，主河床壩段次之，垂直壓應變變化范圍在15.00×10-3～46.00×10-3，右岸最小。

心墻垂直應變隨填土高程的變化曲線見圖2～圖4，心墻應變分布圖見圖5。由圖可知，2012年9月水壩蓄水使用之前即施工期間不同高程不同監測位置的應變數值變化較大且規律基本一致。庫水位變化即蓄水工作期間同高程不同監測位置的應變基本趨于穩定，變化較小。施工期心墻應變與大壩填筑高度呈負相關，壩體填筑期對應變的影響較大，心墻應變隨填筑高程變化而變，而冬季停工期影響很??；來年壩體的繼續填筑對應變的影響較大。填土高程及后期庫水位變化對心墻施工期應變的影響較大。

圖2 600 m高程應變過程線

圖3 620 m高程應變過程線

圖4 640 m高程應變過程線

圖5 心墻應變分布(單位：10-3，2020.01.09)

3.2 心墻與過渡料之間的相對變形分析

通過埋設位錯計對心墻與過渡料之間的垂直位錯變形數據進行監測，監測時間自2010年10月以來，監測所得心墻與過渡料之間相對變形過程見圖6。由圖6可知，心墻與過渡料之間的垂直位錯變形均為負值，表明心墻的沉降量大于過渡料的沉降量，反映出施工期變形較均勻；且位錯變形隨大壩填筑及庫水位升高而增大，相關性較好；最大垂直位錯變形在0+075斷面(左岸)心墻下部高程620 m處為-54.14 mm，河床壩段次之，右岸最??；就主河床而言，0+150和0+170斷面最大位錯變形量分別為-48.18 mm、-41.70 mm，最大垂直位錯變形的部位約為壩高的1/3～1/2。

綜上所述，蓄水前后主河床壩段640 m高程的位錯變形相對其余部位較大，蓄水前后位錯量分別增大了14.95 mm、13.32 mm，其余部位的位錯量增大均在10 mm以內。即蓄水期間由于各級庫水的壓力及滲透力對壩體本身的作用力使蓄水對壩體變形產生重要的影響。

圖6 心墻與過渡料之間相對變形過程線(單位：mm)

3.3 應力分析

為了研究心墻壩整體的受力情況，本文對心墻壩的應力分布進行了監測。由于竣工期和蓄水期壩體受力變化較大，易出現不穩定現象。通過現場監測結果可知，竣工期上游應力最大值大小為0.68 MPa，水位下游最大應力大小為1.12 MPa。當儲水后，上游最大應力大小為0.67 MPa，水位下游最大應力達到1.32 MPa?？梢钥闯?，儲水前后，下游的應力最大值由于水壓的作用有所增加。

4 結論

本工程對碾壓式瀝青混凝土心墻壩應力應變特性開展了深入、細致的研究工作，并取得了一定的研究成果。根據常年觀測數據和分析結果來看，不同的地質情況、不同時間段都受時效影響，即在壩高不變的情況下，在水荷載的作用下，對壩體以及混凝土心墻的應力變形影響不同，通過長期觀測成果可以得知應力應變都在合理的范圍內。