1254型臺車施工切割井炮孔一次成井爆破在七角井鐵礦的應用

徐文博

（金誠信礦業管理股份有限公司肅北項目部）

肅北博倫礦業開發有限責任公司七角井鐵礦［1］在開采范圍7～21線及21線以西的部分區段，礦體沿走向長3 200 m，處于海拔2 280～1 700 m標高，垂高580 m。礦山深部開采開拓系統設計為豎井斜井聯合開拓系統，是目前國內主流設計，主提升機為1條長度為1 800 m的皮帶機；1條副井布置在井田中央，采用六繩摩擦輪式提升機；4條風井布置在井田兩段，同時設計1條輔助斜坡道。深部開采設計共4個中段，每個中段65 m，分2期開采，上中段為無軌水平，采用3 m3鏟運機出礦，下中段為有軌水平采用20 t電機車牽引10 m3礦車拉運礦石。井下設有2臺C125顎式破碎機，破碎后的礦石通過皮帶運輸至地表與選礦廠老虎口對接。礦區水文地質條件較為簡單，礦巖內含水量極少，礦巖穩固。礦石硬度系數f=16～20，礦石密度為3.4 t/m3，松散系數為1.6。巖石硬度系數f=9～11，巖石密度2.9 t/m3，松散系數為1.6。根據礦體傾角緩斜、礦體厚度從薄到中等、礦巖穩固性好的特點，采用機械化施工切割井炮孔、一次成井爆破技術掘進切割井，為安全、高效回采礦石提供了有力保證。

1 礦房結構參數及主要采切工程

七角井鐵礦2 150 m中段中區采用空場采礦法，預留頂柱，西區采用分段空場嗣后充填采礦法，東區采用空場法，目前2 150 m中段基本回采完畢；2 085、2 020 m中段中區、西區采用充填采礦法，東區采用空場法。2 150 m中段高為65 m，分為4個分段，分段平均高為15 m，礦塊均勻分布，長度基本為60 m，經調整采礦方案，部分礦房長為60 m，部分礦房為42 m，礦柱為8 m，中區留有頂住，個別礦房因礦體厚度、礦體傾角、地質條件等原因長度略有不同；2 085、2 020 m中段高為65 m，為3個分段，分段平均高22 m，礦塊均勻分布，長度基本為50 m，礦房38 m，礦柱12 m，個別礦房因礦體厚度、礦體傾角、地質條件等原因長度略有不同。

各礦房主要巷道工程包括脈外運輸巷道、脈內鑿巖巷道、切割巷道、出礦進路、切割天井［2］等。

每個礦房布置3條出礦進路，結合出礦進路和鑿巖巷出礦，能夠有效的利用各出礦口進行出礦，出礦進路斷面：礦石為4.0 m×4.0 m的三心拱；矸石為3.2 m×3.3 m的三心拱。切割井布置在切割巷道內，具體設計位置以實際揭露礦體情況為準，其斷面規格為2.0 m×2.0 m。分段脈外運輸巷道布置在脈外，通過輔助斜坡道，從分段巷道向礦體內掘分段鑿巖巷道，礦房結構參數布置示意圖如圖1所示。

2 切割天井施工使用的設備及材料工具

2.1 中深孔鑿巖施工設備、材料工具

切割井炮孔采用Simba 1254型中深孔鑿巖臺車［3］施工，孔徑為76 mm，空孔采用102 mm鉆頭擴刷。

2.2 爆破材料

切割井炮孔爆破采用粉狀銨油炸藥為主爆藥，起爆藥包采用直徑為32 mm的藥卷與非電半秒導爆管加工而成，爆破時采用微差起爆方式，根據設計段位順序起爆，炮孔裝藥采用BQF-100裝藥器裝藥。

2.3 切割井工作面倒運礦石設備

切割井每次爆破完畢采用XYWJ-3.5L型鏟運機在各分段裝運15 t自卸卡車，由15 t自卸卡車運輸至各礦石溜井卸礦。

3 切割天井炮孔一次成井爆破設計參數

3.1 切割井位置的選擇

七角井鐵礦礦區內由于礦體傾角較緩，各礦房鑿巖巷及切割巷施工完畢揭露礦體后，需及時進行礦體地質編錄及剖面分析，根據上、下分段鑿巖、切割巷道位置對應關系以及礦體實際情況，合理設計切割井施工位置，原則上切割井設計施工為透井，既方便觀察1254型臺車從下分段鑿巖至上分段炮孔的透孔實際位置，繼而合理調整后續炮孔施工，又便于后續在上分段裝藥爆破切割井，切割井設計施工位置如圖2所示。

3.2 切割井炮孔設計參數

切割井炮孔采用Simba 1254型中深孔鑿巖臺車施工，切割井炮孔設計參數［4-5］:孔徑為76 mm，擴孔空孔為102 mm，提供首響掏心爆破補償空間，空孔在已施工76 mm孔基礎上施工。

3.2.1 切割天井炮孔孔數的設計依據

裝藥孔數的確定和天井的斷面尺寸與巖石的巖性等因素有關。一般天井斷面越大，巖石堅固性越高，所需炮孔數越多。其具體計算可按照下式計算。

式中，N為裝藥孔的總數目，個；S為斷面積，m2；Q為每立方米巖石炸藥消耗量，kg/m3；K為炮孔裝藥系數，一般為0.6~0.8，取0.7；Q為每米炮孔裝藥量，kg/m；N為空眼數量，個。

3.2.2 補償空間的設計依據

補償空間可以分成2種，一種為初始補償空間，由空孔提供，容納首響孔破碎巖石；另一種為巖體補償空間，容納爆破整個天井的巖石，一般由上下巷道及已爆完畢切割井自由面提供。

空孔的直徑體現了初始補償空間的大小?？湛字睆皆酱螅揭兹菁{破碎巖石和有利于巖石的破碎。但實際情況，空孔的直徑不可能無限制擴大。空孔越大，鑿巖成本越高，鑿巖效率越低?？湛字睆骄唧w根據現有的設備情況、鉆眼的技術水平、施工進度及經濟效益綜合考慮選擇。

對于容納破碎巖石的補償空間，設一次爆破天井分段垂高為H=6 m，斷面積S=4m2，傾角a=90°，下部巷道高h=4 m。

式中，Vb為巖體補償空間，m3；Vz為破碎巖體膨脹體積，m3；K為巖石碎脹系數，通常取1.6。要想崩落下的巖石完全被巖石補償空間容納，需Vb>Vz。

根據七角井鐵礦的實際情況，Vb=16 m3，Vz=14.4 m3。

3.2.3 首響炮孔的設計依據

根據炮孔間距應滿足補償空間理論，礦巖破碎后體積膨脹，需要補償空間容納，由于補償空間與預爆巖體的高度一致，則其關系滿足式

式中，S預爆巖體為預爆巖體的面積，mm2；S補償空間為空孔面積，mm2。

利用6個直徑102 mm的空孔作為補償空間，用一個76 mm的炮孔作為首響炮孔，通過計算得

S預爆巖體=192×192×3.14-S補償空間=62 216 mm2，

S補償空間=51×51×3.14×6+38×38×3.14×1=53 536.96 mm2，

滿足補償空間和預爆巖體二者的體積關系，另外調整裝藥量能夠達到預爆效果，具體掏心首響炮孔布置如圖3所示。

3.2.4 切割井炮孔設計及起爆順序

根據上述設計以及現場圍巖較硬的實際情況，切割井設計施工31個Φ76 mm孔（包括6個Φ102 mm擴孔），6個Φ76 mm擴井孔，其中切割井采用1~6段半秒起爆管順序起爆，擴井孔采用7~8段半秒起爆管順序起爆，第一次爆破切割井高度為6 m，具體炮孔設計施工布置如圖4所示。

4 現階段存在的問題

由于地質條件復雜，采用1254型臺車施工孔深超過20 m的切割井炮孔［6］，上部炮孔易產生較大偏斜，主要發生在切割井15 m以上的部位，炮孔的偏斜將影響正常起爆的組織，補償空間達不到預期效果，存在拒爆現象，后續處理比較麻煩。

對于盲切割井爆破施工，只能由下向上順序爆破，除第一次在巷道內裝藥爆破6 m外，剩余2~3次爆破均在切割井內搭設平臺完成裝藥，施工組織繁雜且高處作業存在安全隱患。

為確保1254型臺車正常施工切割井炮孔，對已施工切割巷斷面規格達不到4 m×4 m或頂板不平整區域，需組織進行適當的擴刷處理，以保證巷道頂部平整且操作視線良好，便于1254型臺車施工炮孔，而此項擴刷工作增加了后續的勞動生產。

5 小 結

采用機械化施工切割井炮孔、一次成井爆破技術掘進切割井，作為礦山安全、高效回采礦石，連接多項回采工藝的一項程序，具有舉足輕重的意義。三級礦量的平衡穩定，對礦山的生產組織至關重要。通過對肅北七角井鐵礦采用1254型臺車施工切割井炮孔，以及一次成井爆破試驗的成功應用，證明相應的天、溜井施工工藝可以在同類型礦山中進一步推廣，也證實了通過不斷的現場實踐和總結經驗，擇優回采工藝是礦山企業今后發展必不可少的途徑。