冷軋臥式活套帶鋼跑偏防治

秦 疆

（河鋼集團邯鋼公司邯寶冷軋廠，河北 邯鄲 056015）

1 概述

酸軋冷軋機組采用的是臥式活套進行帶鋼儲存，分為入口活套、1號出口活套和2號出口活套，三層活套分別保證焊機正常焊接、帶鋼酸洗、圓盤剪切邊的連續穩定運行。但受活套內輥子磨損、設備精度喪失等綜合因素影響，存在帶鋼活套跑偏問題，嚴重制約著活套沖套量，影響整條產線的穩定運行。2號出口活套跑偏嚴重時，生產1800 mm以上的帶鋼，活套套量限制35%，帶鋼邊部幾乎脫離活套轉向輥，軋機基本無法提速。稍有不慎，帶鋼就會脫離輥面，與鋼結構剮蹭，造成邊裂、毛邊等質量缺陷。正常情況下，生產1700 mm以上的帶鋼平均需要4～6min。但由于活套跑偏限制套量，導致生產一卷的時間延長至14～16 min，嚴重制約著酸軋寬幅產品的產量和質量[1]。

2 活套跑偏原因分析及改進措施[2]

2.1 活套門輥傾角調整

活套門輥規格Φ150 mm×1200 mm膠輥，在活套內起支撐帶鋼作用。如果同層兩根門輥的水平度不一樣，板帶就會向低的門輥側滑動，造成跑偏。由于輥子在使用過程中會出現不同程度的磨損，因此無法避免造成高低偏差而引起的跑偏。但通過調整輥子的傾角可以緩解此問題，具體方案如圖1所示。

圖1 活套門輥傾角調整（mm）

2.2 兩側活套門水平度和與中心線垂直度的調整

在生產運行時發現，活套門擺動較為嚴重，目測最大擺動達到3 cm，導致活套門垂直度以及輥子傾角調整都失去作用。這種現象是由于滑塊與銅滑板間隙過大引起的。針對以上現象，逐步對每對活套門滑塊間隙進行測量調整，使間隙量小于0.1 mm，此時門的帶動量不超過1 mm，如圖2和圖3所示。活套門水平進行測量，并根據測量值進行相應調整。活套門關閉時與帶鋼中心線垂直度偏差0.2 mm/m。

圖2 活套門水平度調整（mm）

圖3 活套門關閉時與帶鋼中心線垂直度調整（mm）

2.3 活套軌道與帶鋼中心線平行度的測量調整

如果軌道偏斜，活套車在軌道上運行也會發生偏斜，從而引起帶鋼跑偏。利用檢修時間對2號出口活套軌道直線度進行了測量調整，發現軌道與中心線偏差最大值超過6 mm，超出圖紙要求。調整后，保證軌道與帶鋼中心線偏差在1/1000內。

2.4 活套車轉向輥支座調整

帶鋼跑偏發生時通過調整轉向輥可以解決跑偏問題。給北側轉向輥的驅動側軸承座增加墊片后雖然跑偏有所改善，但生產寬1.8 m及以上的板帶時板帶還是跑偏嚴重，而且活套沖套量從30%提到48%。之后，利用檢修對轉向輥進行測量，南輥水平度驅動側為69.2 mm，操作側69.6 mm，驅動側高0.4 mm；北輥水平度驅動側為63.7 mm，操作側為64.0 mm，驅動側高0.3 mm。南輥與北輥間距，驅動側為137.14 mm，操作側為150.89 mm，驅動側窄13.75 mm。根據以上數據分析，兩個輥在水平度上并沒有太大差異，影響不大。由于北輥驅動側軸承座增加了10 mm的墊片，兩個輥的兩端間距已經有了13.75 mm的差距，所以不能再增加墊片，否則對軸承有嚴重損害。數據分析表明，調整活套車轉向輥與帶鋼中心偏角，可以有效調整活套跑偏；通過增加軸承座墊片也可以調整。

2.5 活套轉向輥凸度測量工具應用

活套內影響帶鋼跑偏的最大因素就是活套轉向輥，輥子的磨損情況以及輥面鼓性的保證是防止跑偏的主要手段。因此，判斷輥子輥面是否出現嚴重磨損，需要一個準確的監測手段，膠輥輥面測量儀器的設計，能夠解決此問題。南、北側活套車轉向輥輥面測量圖見圖4和圖5。

圖4 南側活套轉向輥輥面測量圖

圖5 北側活套車轉向輥輥面測量圖

從圖4和圖5可以看出，南側活套車轉向輥輥面鼓性保持良好，磨損不大；但北側膠輥磨損嚴重，輥子磨損已經成錐形，造成帶鋼在2.3層跑偏。

2.6 活套車支架改進

活套車支架改進，便于轉向輥和糾偏輥快速更換，節省檢修時間。設計改進活套車導槽支架。原設計中活套車導槽支架是矩形管以及槽鋼焊接制作的整體（見圖6），將活套車兩個轉輥罩住，在更換活套車轉輥以及活套車繩輪時十分困難。尤其是2號出口活套，轉向輥只能從操作側倒出，輥子從側面倒出的空間十分狹小，需要設置多個吊點共同作用才能吊出。一般更換活套轉向輥需要8人，用時24 h，平時檢修時間無法滿足，只能在大修時進行更換。所以設計了改進活套車支架，節省更換時間，在常規檢修時間內就能更換完畢。總體思路是將整體式支架改成分體式，去除后面支腿，改到中間位置騰出空間，便于輥子吊裝，如圖7所示。

圖6 原設計支架

圖7 設計更改后

3 結語

以上措施執行后，生產寬度超過1800 mm帶鋼，完成了設定目標。生產帶鋼寬度與活套套量統計見圖2所示。

由圖8可知，入口活套套量能達到70%，1號出口活套套量85%，2號出口活套套量達到60%。

圖8 生產帶鋼寬度與活套套量