緩傾斜中厚礦體高效開采技術(shù)研究

董凱程，汪海峰，于永純，施仁智，蔣志明

(1.礦冶科技集團(tuán)有限公司，北京 100160；2.云南黃金礦業(yè)集團(tuán)股份有限公司，昆明 650224；3.長沙理工大學(xué)，長沙 410114)

金廠河多金屬礦緩傾斜中厚礦體開采技術(shù)難度大、開采成本高、充填工藝復(fù)雜，是國內(nèi)外公認(rèn)的難采礦體[1-3]。需要開展礦山巖石力學(xué)、采礦方法及充填工藝研究，提出適合礦山開采條件的先進(jìn)工藝技術(shù)。在開展現(xiàn)場、室內(nèi)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，結(jié)合礦山開拓系統(tǒng)現(xiàn)狀，制定金廠河多金屬礦合理的采礦方法。通過現(xiàn)場回采工業(yè)試驗(yàn)驗(yàn)證優(yōu)化礦山開采工藝及結(jié)構(gòu)參數(shù)，確定礦山整體回采順序，實(shí)現(xiàn)礦山開采地壓有效管理，實(shí)現(xiàn)該類礦體的高效精細(xì)化開采，為礦山順利投產(chǎn)達(dá)產(chǎn)、安全高效開采提供技術(shù)支撐，提高礦山綜合效益。

1 礦山工程地質(zhì)情況

礦區(qū)銅鉛鋅鐵礦體屬隱伏礦體，礦體總體走向?yàn)楸睎|-南西向，沿走向總體礦化帶長達(dá)1 000 m，傾向總體緩傾向東，沿傾向礦化帶總長為1 500 m，礦體形態(tài)呈波狀起伏，層狀、似層狀產(chǎn)出，在金廠河隆起中心部位礦化較強(qiáng)，礦體厚度大，向四周礦化減弱。

礦體呈透鏡狀、似層狀、層狀以密集群、帶產(chǎn)于矽卡巖中。礦體傾角約5°～15°，厚度5～40 m不等，屬于典型的緩傾斜中厚礦體。圍巖主要為大理巖、矽卡巖及大理巖化灰?guī)r、鈣質(zhì)板巖、輝綠輝長巖等。

從現(xiàn)場礦巖揭露情況來看，頂?shù)装宕罄韼r節(jié)理構(gòu)造較為發(fā)育，穩(wěn)定性較差。礦體強(qiáng)度高、穩(wěn)固性較好。對(duì)礦體、礦體上下盤圍巖進(jìn)行巖石力學(xué)試驗(yàn)，獲取其關(guān)鍵巖石力學(xué)參數(shù)，為后續(xù)巖體質(zhì)量分級(jí)、采礦方法的研究制定及穩(wěn)定性分析提供基礎(chǔ)參數(shù)。礦巖關(guān)鍵巖石力學(xué)參數(shù)如表1所示。

表1 巖石物理力學(xué)數(shù)據(jù)表

巖體是在自然環(huán)境下形成的不均勻體，巖石力學(xué)強(qiáng)度指標(biāo)在一定程度上能夠反映巖體穩(wěn)定性。但綜合考慮巖體工程環(huán)境、構(gòu)造發(fā)育、構(gòu)造產(chǎn)狀等巖體質(zhì)量分級(jí)指標(biāo)因素，能夠相對(duì)較為合理地反映巖體的綜合質(zhì)量，為巖體穩(wěn)定性分析提供依據(jù)[4-6]。

根據(jù)《工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T 50218—2014的規(guī)定，對(duì)礦山已揭露工程巖體進(jìn)行巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)，通過測定得到的巖體堅(jiān)硬性程度及巖體完整性結(jié)果，結(jié)合公式即可對(duì)各巖組的基本質(zhì)量BQ進(jìn)行分級(jí)，并對(duì)巖體質(zhì)量進(jìn)行修訂，得到修正后的巖體質(zhì)量參數(shù)[BQ]，詳細(xì)計(jì)算結(jié)果見表2。

表2 首采區(qū)巖體質(zhì)量分級(jí)結(jié)果

根據(jù)分析結(jié)果，礦區(qū)調(diào)查區(qū)域內(nèi)頂板大理巖為Ⅲ～Ⅳ級(jí)巖體，為堅(jiān)硬巖且較破碎—破碎巖體，結(jié)合國標(biāo)及現(xiàn)場情況并保證安全生產(chǎn)，建議將頂板大理巖定為Ⅳ級(jí)。礦體質(zhì)量級(jí)別為Ⅲ級(jí)巖體，為堅(jiān)硬巖，可基本穩(wěn)定。底板大理巖為Ⅳ級(jí)巖體，巖體為較堅(jiān)硬巖且較為破碎。總體來說，該礦體頂?shù)装宸€(wěn)定性較差，礦體巖體質(zhì)量較好，生產(chǎn)中應(yīng)對(duì)頂板進(jìn)行相應(yīng)的支護(hù)。

2 采場孔網(wǎng)參數(shù)確定

采場炮孔參數(shù)的確定對(duì)采場回采具有非常重要的意義，一方面能夠保證采場順利落礦，同時(shí)能夠確保采場落礦的塊度，保障后續(xù)出礦、提升等作業(yè)的平穩(wěn)性。炮孔參數(shù)一般是通過現(xiàn)場爆破漏斗試驗(yàn)及理論計(jì)算的方式進(jìn)行確定，結(jié)合采礦工藝方案確定最佳的孔網(wǎng)參數(shù)[7-8]。

2.1 爆破漏斗試驗(yàn)方案

金廠河多金屬礦爆破漏斗試驗(yàn)需同時(shí)滿足Φ70 mm中深孔和Φ165 mm大孔爆破的生產(chǎn)需求，且中深孔爆破與大孔爆破區(qū)域的礦巖性質(zhì)存在一定的差異，具體的爆破漏斗試驗(yàn)基本方法如下：

1)綜合考慮不同巖性，通過單孔爆破漏斗試驗(yàn)尋求藥包最佳埋深Lj；

2)以藥包最佳爆破埋深Lj進(jìn)行變孔距同段爆破漏斗試驗(yàn)，確定孔間距，計(jì)算單位炸藥消耗量；

3)采用柱狀連續(xù)裝藥結(jié)構(gòu)進(jìn)行單孔斜面臺(tái)階爆破，求得最大抵抗線W；

4)根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果與理論分析結(jié)果，確定中深孔與大孔鑿巖爆破參數(shù)。

2.2 爆破漏斗現(xiàn)場試驗(yàn)

根據(jù)現(xiàn)場情況，確定在15#采場底部切割巷道開展一系列的爆破漏斗試驗(yàn)。在統(tǒng)籌考慮大直徑深孔與中深孔爆破參數(shù)的基礎(chǔ)上，分別在試驗(yàn)區(qū)域施工Φ105 mm和Φ70 mm炮孔。以Φ105 mm孔徑為主，在獲取基本的爆破漏斗試驗(yàn)參數(shù)后，結(jié)合不同的礦巖類型進(jìn)一步的優(yōu)化調(diào)整，進(jìn)而確定大直徑深孔與中深孔爆破參數(shù)。

2.2.1 大直徑深孔爆破漏斗試驗(yàn)

選擇15#采場進(jìn)行單孔系列爆破漏斗試驗(yàn)，炮孔布置于15#采場切割巷道幫壁，垂直巷道鑿巖。所有炮孔均位于巷道中腰線高度，炮孔中心高度大致為1.3 m，炮孔直徑為105 mm。為保證各炮孔爆破后形成的漏斗不互相干擾，試驗(yàn)炮孔的間距為3.5 m。炮孔布置如圖1所示。

圖1 試驗(yàn)炮孔布置圖Fig.1 Test hole layout

礦山開采爆破通常采用多孔起爆方式，炮孔間距的大小直接影響爆破效果。為提高大直徑深孔爆破效果，在大直徑深孔系列爆破漏斗試驗(yàn)獲得最佳比例埋深與最佳比例半徑的基礎(chǔ)上，進(jìn)行變孔距多孔同段爆破模擬試驗(yàn)，以尋求炮孔間距與最佳爆破漏斗半徑之間的關(guān)系。

在15#采場設(shè)計(jì)一組共5孔間距2.4～3.0 m不等的試驗(yàn)炮孔，炮孔直徑為Φ105 mm，藥卷直徑為Φ90 mm，長度520 mm。每個(gè)炮孔內(nèi)裝2#巖石乳化炸藥4.6 kg。炮孔裝藥后以炮泥堵塞至孔口，炮孔距離巷道底板的高度約1.25 m，采用3段非電毫秒雷管齊發(fā)爆破，爆破后測量爆破形態(tài)。爆破溝槽實(shí)測輪廓線圖見圖2。

圖2 爆破溝槽實(shí)測輪廓線圖(單位：m)Fig.2 Measured contour diagram of blasting groove(Unit：m)

通過變孔距多孔同段爆破模式試驗(yàn)過程中的現(xiàn)場觀察，爆破后平均塊度偏大，且存在節(jié)理構(gòu)造控制形成的個(gè)別特大塊。因此在生產(chǎn)爆破時(shí)應(yīng)采用合理的裝藥結(jié)構(gòu)與崩礦方式，適當(dāng)提高炸藥單耗控制大塊的產(chǎn)出。

按球狀藥包計(jì)算，對(duì)于Φ165 mm的孔徑，采用Φ150 mm的藥包直徑，其單層裝藥量Q為25～30 kg，藥包長度1.0～1.2 m，長徑比為6.67～8.0，則有：

1)炮孔間距a

當(dāng)分層裝藥量為25 kg時(shí)：

a1=(1.6～1.8)brj×Q1/3

=(1.6～1.8)×0.622×251/3

=2.91～3.27 m

當(dāng)分層裝藥量為30 kg時(shí)：

a1=(1.6～1.8)brj×Q1/3

=(1.6～1.8)×0.622×301/3

=3.09～3.48 m

式中：a—炮孔間距，m；brj—最佳比例半徑，m；Q—裝藥量，kg。

2)排間距b

根據(jù)類似礦山的爆破實(shí)踐以及單孔爆破漏斗試驗(yàn)結(jié)果，取中間炮孔排距b=2.8 m，邊孔排距加密至2.6 m，以控制爆破有害效應(yīng)、維護(hù)相鄰采場礦柱的穩(wěn)定性[9]。

2.2.2 中深孔爆破漏斗試驗(yàn)

為研究中深孔爆破抵抗線合理的參數(shù)，據(jù)此設(shè)計(jì)斜面臺(tái)階爆破試驗(yàn)，通過對(duì)斜面臺(tái)階的最小抵抗線由小到大連續(xù)變化對(duì)礦巖破壞程度的研究，可以確定合適的最小抵抗線。共布置18～21號(hào)四個(gè)炮孔做為試驗(yàn)炮孔，如圖3所示。

圖3 爆破炮孔布置圖Fig.3 Blasting holes layout

參照單孔系列爆破漏斗試驗(yàn)成果，根據(jù)爆破漏斗相似律，可求得Φ70 mm炮孔爆破漏斗的臨界埋深為1.09 m，最佳埋深為0.76 m。在15#采場1 750 m出礦水平出礦進(jìn)路間柱中分別布置4個(gè)炮孔水平傾角為45°、孔深2.5 m、孔徑Φ70 mm的斜面臺(tái)階爆破試驗(yàn)炮孔。

試驗(yàn)過程中對(duì)各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)進(jìn)行現(xiàn)場的測量與統(tǒng)計(jì)，具體的爆破參數(shù)見表3。

表3 單孔斜面臺(tái)階爆破試驗(yàn)結(jié)果Table 3 Blasting test results of single hole inclined step

參考其他礦山生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，一般雙孔斜面臺(tái)階爆破試驗(yàn)的最小抵抗線均可提高約10%～15%。考慮到金廠河多金屬礦生產(chǎn)采場扇形中深孔同排同段起爆的爆破的群孔加強(qiáng)效應(yīng)，實(shí)際確定炮孔排距時(shí)可考慮1.10～1.15的增強(qiáng)系數(shù)。

當(dāng)采用Φ70 mm孔徑且單位炮孔裝藥量(線裝藥密度)為3.10 kg/m時(shí)，在采用卷裝炸藥不耦合裝藥的情況下，對(duì)于礦石致密堅(jiān)硬區(qū)段，確定最小抵抗線(排距)為1.4 m；對(duì)于礦石破碎疏松區(qū)段，確定其最小抵抗線(排距)為1.6 m。

2.3 采場孔網(wǎng)參數(shù)優(yōu)化

按照初步設(shè)計(jì)規(guī)劃，金廠河多金屬礦大直徑深孔采場的寬度為15 m，中深孔采場的寬度為10 m。根據(jù)前期爆破漏斗試驗(yàn)等研究結(jié)果，對(duì)采場的孔網(wǎng)參數(shù)設(shè)計(jì)進(jìn)一步優(yōu)化。在充分考慮試驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，對(duì)采場大規(guī)模揭露后礦體節(jié)理裂隙發(fā)育、爆破塊度控制難的現(xiàn)狀，對(duì)炮孔布置參數(shù)進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，為采場的精細(xì)化開采創(chuàng)造條件。

大直徑深孔開采采場的炮孔直徑為165 mm。一步驟礦房采場共布置炮孔6排，中間排的排距為3.0 m、邊孔與中間孔的距離為2.5 m，邊孔距離控制線0.5 m，炮孔間距為2.8 m(垂直排線方向)。

中深孔孔徑70 mm，炮孔的排距為1.4～1.6 m，孔底距為1.8～2.4 m。施工過程中根據(jù)礦巖節(jié)理裂隙發(fā)育情況進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。

3 中厚礦體采礦方法

根據(jù)礦體開采技術(shù)條件，研究制定相應(yīng)的采礦方法方案。并對(duì)厚大礦體和中厚礦體部分采取不同的方案，保障開采安全的同時(shí)，提高采場回采各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。

3.1 厚大礦體采礦方法

金廠河多金屬礦地表不允許崩落，礦體厚大區(qū)域?yàn)榈V山主要產(chǎn)量分布區(qū)，因此應(yīng)研究選用高效的充填采礦法開采。對(duì)于厚大礦體(厚度大于30 m)而言，盡可能選擇高效的大直徑深孔或中深孔嗣后充填采礦方法。在初步設(shè)計(jì)及國內(nèi)外類似礦山開采技術(shù)調(diào)研的基礎(chǔ)上，研究采用大直徑深孔空?qǐng)鏊煤蟪涮畈傻V法開采。

礦房、礦柱按15 m寬垂直礦體走向方向依次布置，采用“隔三采一”的方式。長度為傾向長度，高度為礦體厚度。根據(jù)礦山開拓系統(tǒng)現(xiàn)狀，在礦體底部布置鏟運(yùn)機(jī)斜坡道及回風(fēng)斜坡道，礦體中施工穿脈聯(lián)通礦體兩端斜坡道。礦體上部布置人行斜坡道，設(shè)置充填、通風(fēng)水平。礦體上、下部斜坡道及充填、通風(fēng)水平形成采場人行、通風(fēng)、充填等系統(tǒng)工程，采場形成回采條件。

通過前述分析及研究成果可知，采場頂板為不穩(wěn)固大理巖。采場上部設(shè)置鑿巖硐室，因鑿巖硐室跨度較大且頂部為穩(wěn)固性較差的圍巖，因此硐室頂板除采用錨索噴漿支護(hù)外，還應(yīng)預(yù)留臨時(shí)點(diǎn)柱或條柱。另外，結(jié)合硐室頂板礦體及圍巖賦存情況，預(yù)留部分礦體保護(hù)硐室頂板。底部階段設(shè)計(jì)穿脈出礦巷道、裝礦進(jìn)路及受礦硐室等，如圖4所示。

圖4 大直徑深孔空?qǐng)鏊煤蟪涮铋_采示意圖Fig.4 Schematic diagram of large diameter deep hole open stoping with subsequent filling mining

采用非電環(huán)形起爆系統(tǒng)，可靠程度較高的毫秒微差雷管起爆。出礦選用2～3 m3的鏟運(yùn)機(jī)，從裝礦進(jìn)路中裝礦經(jīng)穿脈出礦巷道運(yùn)至端部溜礦井；受礦硐室的殘礦采用遙控鏟運(yùn)機(jī)清理，應(yīng)避免人員直接進(jìn)入受礦硐室作業(yè)。

采場崩落礦石出礦完畢后，應(yīng)及時(shí)對(duì)采空區(qū)進(jìn)行充填。礦房采場回采后進(jìn)行膠結(jié)充填，尾砂灰砂比為1∶4～1∶10；礦柱采場采后用廢石或尾砂非膠結(jié)充填。

3.2 中厚礦體采礦方法

金廠河多金屬礦中部區(qū)域礦體厚度中等(厚度5～30 m)，礦體頂板為不穩(wěn)固大理巖，本研究采用中深孔空?qǐng)鏊煤蟪涮畈傻V法開采方案。

礦房、礦柱按12～15 m寬垂直礦體走向依次劃分，長度為礦體南北寬度，分段高度即礦體厚度約20 m。礦塊實(shí)行“隔三采一”回采順序，分礦房、礦柱兩步驟回采。由于礦體頂板為不穩(wěn)固大理巖，因此采場頂板預(yù)留1～2 m礦體不予回采，以保證回采過程中采場頂板的穩(wěn)定。

鑿巖采用中深孔臺(tái)車從鑿巖巷道鑿上向扇形孔，孔徑Φ65～100 mm。炮孔的孔底距與排距在爆破漏斗試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上調(diào)整，以克服構(gòu)造對(duì)爆破后大塊形成的作用。推薦的孔底距為1.8 m，排間距為1.4 m。在切割平巷中以切割天井為自由面自下而上進(jìn)行爆破拉槽，切割槽形成后用中深孔以槽區(qū)為補(bǔ)償空間實(shí)行分段側(cè)向爆破，從中間槽區(qū)向礦體上下盤后退分次側(cè)向崩礦回采。爆破用乳化炸藥、起爆藥包、導(dǎo)爆索、毫秒微差雷管及導(dǎo)爆管等，采用裝藥車(或裝藥器)裝藥。為使側(cè)向崩礦有足夠爆破補(bǔ)償空間，側(cè)向崩礦開始后即可進(jìn)行大量出礦。出礦選用2 m3的柴油鏟運(yùn)機(jī)，從裝礦進(jìn)路中裝礦經(jīng)穿脈出礦巷道運(yùn)至脈外溜礦井；受礦硐室的殘礦采用遙控鏟運(yùn)機(jī)清理，避免人員直接進(jìn)入受礦硐室作業(yè)。采場全部回采結(jié)束后對(duì)底部結(jié)構(gòu)殘礦布置淺孔，回收底部結(jié)構(gòu)部分殘礦，提高采場總體回采率。如圖5所示，根據(jù)礦山的開采技術(shù)條件，針對(duì)緩傾斜中厚礦體，研究采用大直徑深孔空?qǐng)鏊煤蟪涮罘ê头侄慰請(qǐng)鏊煤蟪涮罘ㄩ_采。根據(jù)頂板及礦體穩(wěn)固性采取一定的支護(hù)措施，采用硐室加強(qiáng)支護(hù)及預(yù)留礦柱等方式，實(shí)現(xiàn)對(duì)不同類型礦體的高效開采與頂板精細(xì)化控制。

圖5 分段空?qǐng)鏊煤蟪涮铋_采示意圖Fig.5 Schematic diagram of sublevel open stope subsequent filling mining

4 工程實(shí)踐

4.1 試驗(yàn)采場選擇

金廠河多金屬礦礦體總體呈現(xiàn)“東厚西薄”的特點(diǎn)，東部開拓系統(tǒng)建設(shè)相對(duì)完善，因此選擇在東部采區(qū)開展采礦方法工業(yè)試驗(yàn)。東部采區(qū)礦體厚度較大，采用大直徑深孔空?qǐng)鏊煤蟪涮畈傻V法開采。按照“隔三采一”的總體原則，選取15#、19#、23#三個(gè)采場開展采礦方法現(xiàn)場工業(yè)試驗(yàn)。通過現(xiàn)場的工業(yè)試驗(yàn)，進(jìn)一步優(yōu)化各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)及工藝方案，為礦山后續(xù)大規(guī)模生產(chǎn)提供技術(shù)支撐。

4.2 試驗(yàn)方案

東部區(qū)域采用大直徑深孔空?qǐng)鏊煤蟪涮畈傻V法開采，以19#采場重點(diǎn)介紹采場工業(yè)試驗(yàn)方案。如圖6所示，19#采場礦體厚度約35 m，礦體傾角較緩。沿采場長度方向，共布置炮孔36排，礦柱位置布置斜孔，控制炮孔爆破抵抗線及爆破落礦的塊度。

圖6 19#采場工程及炮孔布置圖Fig.6 19# stope engineering and hole layout drawing

19#采場利用穿脈巷道后退式擴(kuò)刷形成鑿巖硐室，條柱布置在鑿巖硐室中部，條柱寬度3 m，條柱間進(jìn)行開口形成多個(gè)不連續(xù)條柱。頂板采用噴錨網(wǎng)+長錨索支護(hù)。其中長錨索長度為6～8 m，間距為3 m×3 m。采場底部采用塹溝結(jié)構(gòu)，高度8～10 m。底部結(jié)構(gòu)采用中深孔爆破施工，在塹溝巷道中部施工切割井及切割橫向，通過爆破形成切割槽，作為正常中深孔排爆破自由面，最終形成塹溝底部結(jié)構(gòu)。

采場孔徑為165 mm，采場寬度方向共布置6排炮孔。炮孔排距為2.6～2.8 m，邊孔距離采場邊界0.5 m，中間孔間距為3 m，邊孔與中間孔間距2.5 m。靠近鑿巖硐室礦柱位置布置斜孔，確保爆破質(zhì)量及塊度。拉槽區(qū)布置在采場靠近中部區(qū)域，采用VCR法拉槽，在正常炮孔設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，布置4個(gè)加密炮孔。

采用“VCR”拉槽及倒梯段側(cè)向分段崩礦回采工藝。首先進(jìn)行“VCR”法拉槽分層爆破，每次爆破高度3 m左右，采場頂部剩余6～8 m，一次爆破后形成切割空間。其余炮孔已切割空間為自由面，側(cè)向崩礦。為有效控制爆破振動(dòng)對(duì)采場頂板等的影響，側(cè)向崩礦最大單響藥量控制在300 kg以下。同時(shí)，為控制邊孔爆破對(duì)采場幫壁的影響，邊孔采用空氣間隔不耦合裝藥。

4.3 開采試驗(yàn)效果分析

2018年6月，完成15#、19#、23#三個(gè)采場的單體設(shè)計(jì)工作，并同步開展采準(zhǔn)工程及炮孔施工。2020年6月15日，15#、19#、23#三個(gè)采場完成工業(yè)試驗(yàn)回采工作。其中，19#采場共進(jìn)行18次爆破，崩礦量87 474.8 t，炸藥單耗0.35 kg/t。采場回采結(jié)束后，對(duì)采場采空區(qū)進(jìn)行三維激光掃描，獲取采場回采采空區(qū)的三維空間形態(tài)及相關(guān)信息特征。由三維模型分析可知，采場回采的邊界規(guī)整，采場頂板及兩側(cè)幫壁未發(fā)生明顯的破壞及變形，采空區(qū)穩(wěn)定性良好，總體達(dá)到了研究設(shè)計(jì)的預(yù)期要求。

圖7 19#采場采空區(qū)Fig.7 19# stope goaf

根據(jù)現(xiàn)場生產(chǎn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，采場出礦能力達(dá)到500 t/d以上，采礦爆破炸藥單耗0.35～0.38 kg/t。以19#采場為例，實(shí)際采礦貧化率為8.72%，損失率11.07%。采場破頂后，采場兩幫及頂板未發(fā)生明顯的變化，局部位于大理巖層內(nèi)頂板產(chǎn)生冒落。

總體說明，采礦方法工業(yè)試驗(yàn)形成的采空區(qū)穩(wěn)定性較好，技術(shù)指標(biāo)達(dá)到預(yù)期效果。從三維模型(圖7)分析來看，一步驟采場回采后，炮孔爆破存在一定超挖。建議后期開采將邊孔距離調(diào)整為0.7 m。

5 結(jié)論

文章在對(duì)比分析不同礦體開采技術(shù)條件的基礎(chǔ)上，針對(duì)礦體破碎頂板穩(wěn)固性差的現(xiàn)狀，研究提出厚大礦體及中厚礦體采礦方法方案。開展了爆破漏斗試驗(yàn)研究，確定采場爆破孔網(wǎng)參數(shù)，并通過工業(yè)試驗(yàn)研究進(jìn)一步優(yōu)化采礦方案，獲取貧化損失率等技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，為礦山的大規(guī)模開采提供支撐。

破碎頂板下的中厚礦體安全高效開采技術(shù)，利用頂板加固支護(hù)或礦體護(hù)頂方式實(shí)現(xiàn)對(duì)頂板的控制，利用大直徑深孔及中深孔對(duì)礦體進(jìn)行高效開采。該技術(shù)安全性好、回采效率高、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)好，對(duì)類似礦體地下開采具有很好的借鑒意義。