非線性溫差對大跨度鋼結構采光頂影響研究
——以南寧地區(qū)為例

□ 周 凱

現(xiàn)代建筑中的鋼結構屋頂應用越來越廣泛。由于鋼結構其自身易加工的特性，能夠滿足現(xiàn)代建筑的復雜造型需求，同時鋼結構輕質(zhì)高強，抗震性能良好，也廣泛應用于大跨度結構體系中。但由于鋼結構自身材料的特性，其對溫度較混凝土等結構敏感，特別是對于露天鋼結構的構架、鋼結構的玻璃采光頂?shù)汝柟饽苤苯诱丈涞匿摻Y構而言，其溫差效應是不能被忽略的。目前對均勻溫差的影響已有共識，但是在考慮非線性溫差之后對鋼結構的影響有多大，還沒有具體的案例說明。

自然環(huán)境中因太陽輻射、構件表面的吸熱性，以及環(huán)境溫度、風力、天氣等都影響著非線性溫差的取值，所以每個地區(qū)的取值并不一樣。本文選取了南寧地區(qū)一個大跨度鋼結構采光頂屋面的實際工程，通過考慮南寧地區(qū)非線性溫差和不考慮非線性溫差兩種情況進行計算分析對比，得出相關的結論。

1 非線性溫差的計算原理

1.1 非線性溫差自應力計算

非線性溫差與均勻溫差作用在鋼結構上的原理有明顯差別。均勻溫差作用在鋼構件內(nèi)任何一點的溫度變化都是一致的，這種溫差會引起整個鋼構件的整體收縮或者延伸，如果鋼構件的兩端沒有任何約束，那么均勻溫差只會讓鋼構件產(chǎn)生位移而不會產(chǎn)生內(nèi)力。而非線性溫差是由于沿構件的高度或者寬度方向溫度的變化呈現(xiàn)非線性的變化，在太陽光的照射下，鋼構件內(nèi)部和表面存在著明顯的溫度差，即鋼構件表面快速升溫，而鋼構件內(nèi)部升溫滯后，造成鋼構件的表面與內(nèi)部溫度變化不一致，呈非線性變化。當溫度變化時，材料會發(fā)生熱脹冷縮，因為鋼構件各層溫度的不同，所產(chǎn)生的應變也不同，其應變會受到結構內(nèi)部互相約束而產(chǎn)生溫度自應力，即不管構件兩端有沒有約束，構件都會產(chǎn)生自應力。這種自應力有3個特點[1]：一是它不同于一般荷載產(chǎn)生的應力。其應力應變不是簡單的符合胡克定律，而會出現(xiàn)大應力小應變和小應力大應變的情況，但是它仍然符合伯努利的平面變形規(guī)律，溫差應力與溫差應變和溫度自由應變差成正比。二是由于這種溫差沿厚度方向成非線性分布，故在鋼構件截面上的溫度應力也是分線性分布的。三是因為鋼結構中的溫度瞬間變化，故在結構中產(chǎn)生的溫度應力也隨時間變化，具有明顯的時間性。

假定等截面鋼構件上溫度變化規(guī)律一樣，溫度變化函數(shù)為T（x，y），當沒有縱向約束的時候，單位積分面積上的形變?yōu)閇2-3]：

式（1）中：α—材料線性膨脹系數(shù)

若截面和溫度變化都對稱于y軸，在平截面假定下，則截面變形為：

式（2）中：0ε—截面y=0處的應變

ψ—單元段變形后的曲率

y—任一點坐標

則受到縱向約束的應變（σε）與約束應力可寫為：

式（3）中：E—材料的彈性模量

根據(jù)應力、應變可以寫出截面的彎矩、軸力方程：

式（4）中：yc—截面中性軸坐標

由于鋼構件截面上沒有外荷載，根據(jù)內(nèi)力平衡條件，令M=0，N=0代入式子就可以求出溫度自應力。

當我們只考慮鋼構件截面一個方向的非線性溫度場時（比如縱向），上面的式子中的積分就對y軸進行積分。則式（2）中的0ε、ψ可寫為：

式（5）中：T(y)—溫度沿y軸方向的變化函數(shù)

b(y)—截面寬度沿y軸方向的變化

Ah—截面面積

I—截面抗彎慣性矩

1.2 溫度次應力計算[2-3]

將式子（4）中的0ε、ψ看成是由等效線性溫差引起的形變和曲率，根據(jù)結構力學知識。其力法方程為：

將式（8）代入式2-7解出Xi，得出拱圈任意截面的溫度次內(nèi)力：

截面上溫度次應力表達式為：

2 南寧地區(qū)鋼結構非線性溫差的取值

2.1 南寧地區(qū)鋼結構非線性溫差的實驗簡述

為獲得南寧地區(qū)非線性溫差的取值數(shù)值。選擇在廣西建設職業(yè)技術學院5號教學樓8樓的屋頂，從2020年7月1日至2020年12月31日連續(xù)對工字型鋼和箱型鋼構件在露天條件下實際溫差進行測試。試驗構件沒有其他建筑物遮擋，全天可以接受陽光照射，構件下部用磚塊加高，保證正常通風狀態(tài)，構件材料采用Q235B，實驗條件如圖1、圖2所示，構件尺寸及厚度以及測溫點如圖3、圖4所示。

圖1 構件陽光照射圖

圖2 構件試驗圖

圖3 試驗構件尺寸圖

圖4 構件測溫點布置圖

2.2 南寧地區(qū)鋼結構非線性溫差的取值結果簡述

根據(jù)實驗結果，結合王元清，林錯錯等對露天日照條件下鋼結構構件溫度的試驗研究[4-5]以及本人前期的相關研究成果，非線性溫差的取值以半年內(nèi)構件測得的構件同一天中最大溫差值。取構件中的上翼緣、中翼緣、下翼緣3處的溫度值中溫差最大時刻的最低溫為基礎溫差的0℃點，考慮到測量誤差及構件表面條件，偏于安全的取整數(shù)值。南寧地區(qū)工字型構件和箱型構件的非線性溫差的最終取值，分別如圖5、6所示。

圖5 南寧地區(qū)工字型構件非線性溫差取值

3 工程概況

某體育館坐落南寧市高新區(qū)，建筑面積5291m2，地上4層，地下1層，建筑最高點標高為20m，跨度28m。主體結構采用混凝土框架結構，大跨度屋面采用箱型鋼結構玻璃采光頂。鋼材采用Q345B。主鋼梁采用口500×300×10×12，次鋼梁采用口450×250×10×10，支座周邊鋼梁采用口300×200×6×6，鋼梁支座采用口400×400×16×16，直接焊接在混凝土的預埋板上。

4 建模計算

4.1 有限元模型

本工程的計算軟件采用Midas Gen大型有限元計算軟件。建模計算采用整體建模的方式，將下部的混凝土部分跟上部的鋼結構屋面部分整體建模，整體計算。如圖7所示。

圖7 整體有限元建模模型

4.2 計算條件及荷載組合

本工程玻璃容重加配件荷載取0.50kN/㎡，基本風壓0.35kN/㎡，地面粗糙類別為B類。本工程抗震設防烈度為7°、設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第一組，場地土類別為Ⅱ類場地土；阻尼比混凝土結構取0.05，鋼結構部分取0.02。鋼結構部分考慮均勻升溫或降溫作用T=+35℃/T= -35℃的溫差作用。非線性溫差的取值采用箱型構件的取值，詳見圖6所示。

圖6 南寧地區(qū)箱型構件非線性溫差取值

本工程的設計依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB 50009—2012）[6]，其荷載組合系數(shù)也按照該規(guī)范取用。

4.3 非線性溫差的加載

本工程的非線性溫差的加載采用Midas Gen軟件中“梁截面溫度”[7]模塊加載，加載數(shù)值按照圖6所示，500mm高的鋼箱梁上翼緣近似的取升溫15℃，下翼緣近似的取升溫0℃，中間腹板按照圖6數(shù)值內(nèi)插取值；其他高度的截面按照圖6的數(shù)值內(nèi)插取值。

5 計算結果分析

5.1 非線性溫差對變形的影響

當只考慮非線性溫差作用的時候，通過計算整個玻璃屋頂鋼結構在豎向的位移向上可達0.031m（向上），在水平兩個方向的位移最大可達0.009m，如圖8所示。可見考慮非線性溫差對于大跨度采光頂而言，主要影響其豎向的位移，水平位移影響不大。就本工程而言，其對豎向位移的影響程度可達短跨的1/903。本工程恒載+活載引起的跨中位移為0.120（向下），非線性溫差產(chǎn)生的位移與恒載+活載產(chǎn)生的位移方向相反，但是跟風吸產(chǎn)生的豎向位移同向。

圖8 只考慮非線性溫差采光頂位移圖（單位：m）

5.2 非線性溫差對內(nèi)力的影響

當只考慮非線性溫差作用的時候：一是整個玻璃屋頂鋼結構的軸力最大為1210.3kN（壓力），如圖9所示，出現(xiàn)在邊跨梁。二是整個玻璃屋頂鋼結構的剪力最大為622.1kN，位于支座處，鋼梁的最大剪力為101.5kN，出現(xiàn)在邊跨梁，如圖10所示。三是整個玻璃屋頂鋼結構的彎矩最大為858.9kN·m，位于支座處，鋼梁的最大彎矩為365.0kN·m，出現(xiàn)在邊跨梁，如圖11所示。

圖9 只考慮非線性溫差采光頂軸力圖（單位：kN）

圖10 只考慮非線性溫差采光頂剪力圖（單位：kN）

圖11 只考慮非線性溫差采光頂彎矩圖（單位：kN·m）

為了更直觀地看出考慮非線性溫差后鋼結構采光頂?shù)膬?nèi)力增幅，把考慮非線性溫差后鋼梁產(chǎn)生最大內(nèi)力的相應部位的內(nèi)力值，與恒載+活荷載的組合產(chǎn)生的相應位置的內(nèi)力值做一個對比，詳見表1所示。

表1 構件考慮非線性溫差與恒+活載產(chǎn)生的內(nèi)力值對比

根據(jù)以上結果分析可得如下結論。

（1）考慮非線性溫差后，鋼框架的支座彎矩最大值可達859.9kN·m，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生彎矩的38倍多，且方向相反，影響較大；鋼框架的邊梁彎矩最大值可達365.0kN·m，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生彎矩的121倍多，且方向相反，影響最大；鋼框架的中間梁彎矩最大值可達227.7kN·m，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生彎矩的2.5倍多，且方向相反，影響明顯。

（2）考慮非線性溫差后，鋼框架的支座剪力最大值可達622.1kN，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生剪力的51倍多，且方向相反，影響最大；鋼框架的邊梁彎矩最大值可達101.5kN，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生剪力的12倍多，且方向相反，影響較大；鋼框架的中間梁剪力最大值達48.8kN，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生剪力的2倍多，且方向相反，影響明顯。

（3）考慮非線性溫差后，鋼框架的支座軸力最大值可達151.3kN，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生軸力的63倍多，方向一致，影響較大；鋼框架的邊梁軸力最大值可達1210.3kN，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生軸力的170倍多，方向一致，影響最大；鋼框架的中間梁軸力最大值達103.0kN，是對應的恒載+活荷載產(chǎn)生軸力的1.1倍多，方向一致，影響明顯。

5.3 考慮非線性溫差組合對應力比的影響

當考慮非線性溫差作用時，再把均勻溫差跟非線性溫差同時考慮后，按照《建筑結構荷載規(guī)范》（GB 50009—2012）的荷載組合進行設計計算。計算結果詳表2所示。

表2 構件考慮非線性溫差與不考慮非線性溫差構件應力比

從以上可以看出當考慮非線性溫差的時候，其對鋼框架采光頂?shù)倪吙蛄河绊懽畲螅渥畲蟮膽Ρ瓤梢赃_到5倍多，遠超鋼結構本身的強度值。支座及中間梁的最大應力比也分別達到1.6倍與1.3倍多，由此可見，非線性溫差對于大跨度鋼結構屋面影響較大，有必要計入計算或者采取相應的措施減少非線性溫差的影響。

6 結論與建議

本文選擇南寧地區(qū)的一個大跨度鋼結構采光頂為計算案例，以南寧地區(qū)非線性溫差的實測值進行加載計算，與不考慮非線性溫差的結果進行對比分析，得出以下結論。

（1）日照條件下，非線性溫差對于鋼結構屋面主要發(fā)生明顯的豎向向上的位移，該位移方向與恒載、活載所產(chǎn)生的位移方向相反，與風吸產(chǎn)生的豎向變形位移方向同向，在設計、施工中應該給予考慮。

（2）從本工程的案例計算中可以看出，考慮非線性溫差后，對鋼結構的內(nèi)力影響較大。其中對邊框梁影響最大，其次是支座，最后是中間框梁，這是由于邊框梁與支座鏈接，其約束較為密集，非線性溫差引起的溫度自應力與溫度次應力疊加的影響導致的。

（3）將均勻溫差與非線性溫差一起納入荷載組合進行設計計算后發(fā)現(xiàn)，對整體鋼結構框架的應力比影響較為明顯，且越接近支座和邊框梁影響的越大。

（4）本文中南寧地區(qū)非線性溫差的試驗構件并沒有考慮到鋼結構中涂裝的問題，因為鋼結構防火、防腐的不同做法對鋼結構表面溫度的影響是不一樣的。因本文中的非線性溫差試驗并沒有考慮鋼結構的涂裝問題，這與鋼結構采光頂?shù)氖┕ぐ惭b或使用期間表面涂裝損壞脫落后的鋼結構構件狀態(tài)接近，因此得出的試驗數(shù)據(jù)是偏于安全的，從而其非線性溫差的取值也是偏于保守。從以上的試算結果來看，非線性溫差對鋼結構的影響較大，因此對于大跨度鋼結構的采光頂或受陽光照射的鋼結構屋面，有必要考慮非線性溫差的影響。而且在設計中應該適當考慮支座的約束條件，適當?shù)尼尫乓恍┲ёs束，減少非線性溫差產(chǎn)生的溫度次內(nèi)力的影響，確保鋼結構屋面的安全度。