鋅帶排流地床在油氣管道高壓直流干擾防護中的關鍵參數及其選取原則

姜子濤 董紹華 張玉楠 劉冠一 汪 麟 董廷濤

1.中國石油大學（北京） 2.北京科技大學

0 引言

與日俱增的輸電系統給埋地管道帶來嚴重的雜散電流干擾問題。近年來高壓直流輸電系統帶來的干擾問題日益增多，并逐漸成為研究熱點[1-8]。當高壓直流輸電系統采用單極大地回路方式運行時，會有大量電流通過直流接地極泄放，對附近的油氣管道造成嚴重的直流干擾。曹國飛等[9]報道了西氣東輸管道受到高壓直流系統干擾，并發現多處管線閥室的引壓管、絕緣卡套接頭出現放電現象，其現場測試結果顯示翁源接地極放電時對西二線的管地電位波動高達304 V。蔣卡克等[10]利用電位遠傳技術監測了南橋接地極放電時對上海天然氣管網的影響，結果顯示干擾最嚴重時管道斷電電位最大正向偏移至－0.23 V。程明等[11]報道了三峽—上海高壓直流工程華新換流站發生放電時，會導致西氣東輸管道芙蓉—上海段陰極保護恒電位儀無法工作。除此之外，在金麗溫輸氣管道、廣東省天然氣管網、甬滬寧原油管道、西氣東輸新疆段、北美和巴西等地也相繼發現不同程度的高壓直流干擾問題[12-17]。

對于直流干擾主要的防護方式主要有：遠距離避讓（安全距離）、排流保護、陰極保護、防腐層修復、等電位連接、絕緣裝置跨接、絕緣隔離、屏蔽等[18]。楊超等[14]以金絲接地極對金麗溫輸氣管道干擾為例，研究了該工程下的安全距離和分段絕緣隔離措施。趙雅蕾等[19]建立數學模型，計算分析了分段絕緣＋陰極保護＋鋅帶措施對高壓直流干擾的防護效果。周毅等[20]以某實際工程為例對比了電網方采取分體式直流接地極加入地電流限制，管道方采取水平鋅帶防護方案、分段絕緣加水平鋅帶方案以及直流接地極更換選址方案的緩解效果。劉勇等[21]利用微控制器研制了管地電位自動在線監測與報警裝置和管地高電位自動消減裝置，并進行了現場應用。我國DL/T 5224標準中指出如果直流接地極與地下金屬管道的最小距離小于10 km時，應計算接地極的電流對其產生的不良影響[22]。加拿大CSA Z662標準指出在一定的土壤中，高壓直流輸電系統接地極影響范圍可達70 km[23]。曹國飛等[24]利用數值模擬技術計算了不同條件下接地極對管道的影響，并根據參數的不同繪制了安全距離圖譜。Verhiel等[25]在高壓直流干擾最嚴重位置設置了3處強制排流系統，通過施加反向電流抵抗高壓直流干擾，達到緩解的目的。目前，國內外高壓直流干擾防護方面研究主要集中在對于特定的管道工程進行具體的防護設計和現場應用，而對于防護措施的參數如何選擇則缺乏系統研究。

鋅帶排流保護是一種應用廣泛且有效的雜散電流防護技術，但是在實際工程應用中如何設置鋅帶排流地床的數量、位置、間距以及尺寸等參數卻始終困擾著設計人員。鑒于此，筆者在實際工程基礎上建立計算模型，分析討論了鋅帶間距、多鋅帶布置方法、鋅帶與管道距離、鋅帶直徑、鋅帶布置形狀、與管道連接等關鍵參數的影響規律，并在此基礎上提出了相應的選取原則，以期為高壓直流干擾鋅帶排流防護的設計提供指導和借鑒。

1 計算原理及模型

1.1 計算原理

空間中的電磁場相互作用規律滿足Maxwell方程組，在均勻、線性、各向同性的非磁性媒質中，其積分形式如下：

式中B表示磁感應強度矢量，T；dS表示面微元，m2；H表示磁場強度矢量，A/m；dl表示線微元，m；j0表示傳導電流密度矢量，A/m2；D表示電位移矢量，C/m2；E表示電場強度矢量，V/m；q0表示自由電荷量，C；t表示時間，s。

只有當邊界條件已知的情況下，求解Maxwell方程才能得到唯一解。在兩種不同的介質分界面上，由于介電常數、磁導率和電導率不同，對應有3組邊界條件[26]。

1.1.1 磁介質界面上的邊界條件

圖1 介質界面上的法向分量邊界條件圖

式中n表示面微元的法向量；B1表示介質1中的磁感應強度矢量，T；B2表示介質2中的磁感應強度矢量，T。

圖2 介質界面上的切線分量邊界條件圖

式中H1表示介質1中的磁場強度矢量，A/m；H2表示介質2中的磁場強度矢量，A/m。

1.1.2 電介質界面上的邊界條件

式中D1表示介質1中的電位移矢量，C/m2；D2表示介質2中的電位移矢量，C/m2。

式中E1表示介質1中的電場強度矢量，V/m；E2表示介質1中的電場強度矢量，V/m。

1.1.3 導體界面上的邊界條件

對于導體表面，其可能存在自由電荷積累，因此利用高斯定理得到電位移矢量的法線分量的邊界條件如下：

式中σe0表示導體分界面上的自由電荷面密度，C/m2。

式中j01表示介質1中的傳導電流密度矢量，A/m2；j02表示介質2中的傳導電流密度矢量，A/m2。

此外，在導體表面邊界條件式（2）和式（5）也成立。

目前對于一定邊界條件下的Maxwell方程求解，主要有以矩量法（Method of Moment，MoM）[27]為代表的積分類方法和以時域有限差分法（Finite Difference Time Domain Method，FDTD）[28]為 代表的微分類方法。筆者采用加拿大SES公司開發的CDEGS軟件進行計算機仿真，該軟件基于矩量法進行計算求解的。該方法是通過離散和檢驗兩個過程將一個連續方程轉化為離散的代數方程組，然后再通過對離散的矩陣方程求解得到目標的電場或磁場分布[29-32]。

1.2 計算模型及參數

1.2.1 相對位置關系

計算模型所采用的參數為廣東地區某實際管道與高壓直流接地極參數，為了能夠更好地分析各個因素對緩解效果的影響規律，對管道模型進行了簡化處理（圖3）。管道總長80 km，高壓直流接地極位于管道中點（40 km處），與管道垂直間距3 km。管道埋深均為1.5 m，接地極埋深為4 m。

圖3 計算模型示意圖

1.2.2 管道參數

管道為螺旋縫埋弧焊鋼管，鋼材為X70鋼，外面包覆3PE防腐層，具體參數取值如表1所示。

1.2.3 高壓直流接地極參數

高壓直流接地極為水平淺埋溝型。接地極形狀為同心雙圓環形，外環直徑為940 m，內環圓直徑為700 m。接地極饋電材料為鋼棒，鋼棒直徑為70 mm，鋼棒外面具有石油焦炭碎屑活性填充物，其斷面尺寸為1.1 m×1.1 m。由于計算所用軟件中只有線性結構，因此需要將正方形石油焦炭進行等效，等效原則為外表面積相同，即界面周長一致。根據式（8）計算得到石油焦炭的等效直徑為1.4 m。直流接地極單極—大地回路運行時為3 200 A。

式中De表示等效直徑，m。

1.2.4 土壤結構

根據接地極設計資料，研究區域的土壤結構如表2所示。

表2 土壤結構表

1.2.5 鋅帶參數

水平鋅帶排流在交直流干擾防護中較為常用，其主要是水平敷設的鋅質接地地床（一般與管道同埋深）與管道進行連接。當高壓直流接地極放電時，由于鋅帶接地電阻較低，為雜散電流提供了低阻通道，因此可排出直流電流。同時由于鋅的電位較負，當管道無陰極保護時，可以充當陰極保護作用。需要注意的是，實際應用時應注意其與原始陰極保護系統的兼容性。

計算所采用的鋅帶模型由于其外部包覆填包料，而填包料電阻很低，因此其直徑采用填包料直徑0.1 m。縱向電阻鋅帶與填包料并聯情況下，鋅帶電阻較低，因此采用鋅的電阻為縱向電阻，其電阻率為5.88×10－8Ω·m，相對磁導率為1。

2 結果及討論

由于高壓直流輸電系統發生故障的回路具有不確定性，直流接地極可能存在陰極放電（電流從大地流向接地極）和陽極放電（電流從接地極流向大地）。分別計算接地極3 200 A電流陰極放電和陽極放電情況下，管道的干擾電壓（定義為管道本體金屬與附近土壤的電位差）分布如圖4所示。由圖4可見，接地極放電時會在管道中間位置（40 km）和兩端（0 km、80 km）出現干擾電壓峰值，而且陰極放電和陽極放電時管道相同位置處的干擾程度相反。筆者以接地極陰極放電，中間位置為研究對象開展研究。

圖4 無緩解措施下的管道干擾電壓分布圖

2.1 鋅帶相互間距的影響

當多處鋅帶聯合作用進行防護時，如何設置鋅帶間距能夠發揮最佳的緩解效果是需要考慮的問題。由圖4可知，在40 km處出現干擾峰值，將水平鋅帶布置在該處能降低管道干擾電壓最大值。建立如圖5所示的計算模型，其中每處鋅帶長度100 m，鋅帶中心距離管道中心0.8 m。鋅帶中間位置引處導線與管道相連。由于模型為對稱結構，以3處鋅帶為研究對象，分別計算不同間距下管道的最大干擾電壓。

圖5 水平鋅帶相互間距影響計算模型圖

將不同鋅帶相互間距下管道的最大干擾電壓進行對比結果如圖6所示。由圖6可見，隨著鋅帶間距的增加，管道最大干擾電壓先降低后升高，并在間距為600 m時達到最低，即緩解效果最佳。對不同間距下各個鋅帶的排流電流進行計算，結果如圖7所示。由圖7可見，總排流量與干擾電壓的走勢相反，當間距為600 m時，總排流量最大。這是由于在接地極陰極放電過程中，這3處位置鋅帶輸出電流方向為從管道到大地，其單獨的效果是使得管道與附近土壤電壓向負向偏移（類似陰極保護效果），這與接地極導致的電壓正向偏移相反，因此起到緩解干擾的作用，當鋅帶總輸出電流越大，對直流接地極產生的干擾抵消能力越強，因此緩解效果越好。此外，從計算結果中還可以發現當3處鋅帶距離較近時，中間鋅帶的排流量受到抑制，低于兩側鋅帶的排流量。這是由于當鋅帶距離較近時，鋅帶電場會相互影響，引起“擁擠效應”[33]導致鋅帶的接地電阻增加，排流量下降，影響其效果。

圖6 不同鋅帶相互間距的管道最大干擾電壓圖

圖7 不同相互間距下鋅帶的排流量圖

為了探明間距為600 m時緩解效果最佳的原因，計算了只有中間1個鋅帶時的緩解效果，結果如圖8所示。由圖8可見，當僅有中間的鋅帶時，管道的干擾電壓分布為漏斗狀，在中間位置干擾最小，緩解效果最好。隨著與中間距離的增加，干擾電壓快速升高，在距離中心600 m位置達到峰值，然后緩慢下降。這是由于高壓直流接地極距離管道遠，輸出電流大，因此產生的干擾曲線峰寬；而水平鋅帶距離管道近，輸出電流小，因此形成的電壓曲線峰窄。在二者的疊加作用下形成了干擾電壓的漏斗狀曲線（圖9）。正是由于管道干擾的這種漏斗狀分布，使得當新加入的鋅帶（左鋅帶和右鋅帶）位于峰值位置時，其驅動電壓最大，排流電流最大（圖7），因此緩解效果最佳。

圖8 僅有中間鋅帶時的緩解效果圖

圖9 漏斗形干擾電壓曲線的產生原理示意圖

2.2 多鋅帶布置方法

由于地域、開挖條件、工程造價等條件的制約，實際工程中常常在管道多處位置布置鋅帶實現對管道干擾的防護。由前面計算結果可知，當鋅帶布置在兩側干擾峰值位置時，擁擠效應小，緩解效果最好，因此在進行多鋅帶設計時，首先考慮采用不斷在兩側峰值增加鋅帶的方法進行防護設計（兩側峰值法）。

按照該方式計算單處鋅帶不同長度時，達到35 V緩解目標所需要的鋅帶量，結果如表3所示。由表3可見，當鋅帶長度為200 m時，達到緩解目標所用的鋅帶總長度最少。當鋅帶長度為1 500 m時，達到緩解目標需要的數量最少。

表3 不同鋅帶長度達到緩解目標的用量表（兩側峰值法）

由圖10-c、d可見，隨著鋅帶安裝位置遠離中心，其兩側的峰值位置電壓逐漸低于中間位置的電壓。雖然在兩側峰值位置布置鋅帶可以最大程度降低鋅帶之間的相互影響，減小擁擠效應，使得地床能夠發揮更好的排流效果。但是，由于所布置位置干擾電壓的下降，即驅動力降低，使得排流量也有所降低，并沒有達到較好優化效果。

現在考慮另外一種布置方式：將新增的鋅帶布置在管道干擾電壓的最大值位置（最大干擾電壓法）。同樣，以每處位置安裝100 m鋅帶為例，以35 V管道干擾電壓為緩解目標，具體的計算過程如圖11所示。由圖11可見，5處鋅帶時最大干擾電壓并不在兩側位置，而在39.71 km和40.29 km處。因此，與兩側峰值法不同，在這兩處設置各100 m鋅帶得到7處鋅帶的方案。以此類推，最終在設置11處鋅帶時達到了緩解目標。

圖11 管道最大干擾電壓位置增加鋅帶方法圖

按照該方式計算單處鋅帶不同長度時，達到35 V緩解目標所需要的鋅帶量，結果如表4所示。隨著單處鋅帶長度的增加，鋅帶總用量增加。對比兩種方法可見，不同鋅帶長度時采用最大干擾電壓法所需要的緩解鋅帶數量更少，緩解效果更好。因此，推薦采用最大電壓法設計鋅帶位置。

表4 不同鋅帶長度達到目標的用量表（最大干擾電壓法）

由計算結果可見采用最大干擾電壓法時，單處鋅帶越短，所需的鋅帶總長越少，但是會增加其與管道連接的次數。而實際工程中需要考慮的因素可能更多，比如：單處鋅帶較短時，其現場施工和位置調整比較靈活，也可以避免連續大范圍征地的協調困難。在設計鋅帶排流位置時，最好與管道現有的陰極保護測試樁相結合，利用陰極保護測試樁的引線完成排流，降低連接點施工、開挖費用。

本部分計算內容主要計算了單處鋅帶等長度時的效果，實際工程中可能采用不同長度鋅帶進行聯合使用。對于不同長度鋅帶聯合使用時的設計原則，以及如何結合計算機學習技術使得排流設計更加智能和高效，還需要在未來開展更多更詳細的研究工作。

此后從11月23日，我國再發布了多起非洲豬瘟疫情，其中涉及北京市房山區青龍湖鎮、琉璃河鎮各一個養殖場，內蒙古自治區包頭市昆都侖區一養殖戶；湖北省黃石市陽新縣一養殖戶，天津市寧河區一養殖場，江西省九江市柴桑區一養殖場，陜西省西安市鄠邑區一養殖場，北京市通州區一規模養殖場，黑龍江省農墾總局北安管理局一野豬養殖場，四川省瀘州市合江縣一養殖戶，陜西省西安市長安區一養殖戶，北京市順義區一種豬場，山西省臨汾市堯都區一養殖戶。其中，受到規模化養殖的影響，北京市通州、順義、房山三個出現非洲豬瘟疫情的養殖場生豬存欄量最大，分別達到9835頭、2461頭和1325頭。

2.3 鋅帶與管道距離的影響

計算研究單個100 m鋅帶，距離管道不同距離時的緩解效果（圖12），計算結果如圖13所示。由圖13可見，隨著鋅帶與管道距離的增加，靠近鋅帶位置處的管道干擾升高（距離中心小于150 m），遠離鋅帶位置處的管道干擾降低（距離中心大于250 m），即鋅帶距離管道越近對于其附近干擾緩解效果越好。而鋅帶距離管道越遠，其作用范圍將擴大。這是由于當鋅帶與管道距離增加，其對管道影響的電位曲線峰變寬，最大峰值下降，因此對近處的緩解作用降低，對遠處的緩解作用升高。但是需要注意的是這種緩解效果的增加并不明顯，如圖14所示當間距從0.8 m增加至300.0 m，最大干擾電壓僅從123.06 V下降為120.07 V，降低2.4%。

圖12 鋅帶與管道距離影響計算模型圖

圖13 鋅帶與管道不同間距下的管道干擾電壓圖

圖14 鋅帶與管道不同間距下的管道最大干擾電壓圖

由此可見，增加鋅帶與管道間距對遠離鋅帶位置處的效果不明顯。而采用近距離鋅帶地床可以明顯地提高鋅帶附近的緩解效果，因此在進行鋅帶排流設計時，如果需要對鋅帶附近管道進行高效保護，應將鋅帶盡量靠近管道。而如果不需要對鋅帶附近管道進行高效保護，不需要刻意控制鋅帶與管道的距離。例如：對于新建管道，推薦采用鋅帶與管道同溝敷設，其施工簡單且對附近管道保護效果好。而對于已建管道，由于受到現場施工條件的限制，可根據實際情況放寬鋅帶與管道間距限制。

2.4 鋅帶與管道位置的影響

計算鋅帶在靠近接地極一側和遠離接地極一側時的緩解效果（圖15），計算結果如圖16所示。由圖16可見，雖然鋅帶在靠近接地極一側時的緩解效果比遠離時的效果好，但是只有在距離管道較遠時差距比較明顯（300 m）。當鋅帶與管道距離較近時，其與管道的相對位置關系對緩解效果影響較小。這是因為鋅帶在靠近接地極一側時，鋅帶與管道之間的地電位差大，驅動力大，排流效果好。而遠離接地極一側時，地電位差小，驅動力小，排流效果差。但是，由于接地極與管道距離較遠，因此兩側的地電位差差別不明顯。而實際工程中鋅帶敷設在管道附近10 m范圍內，因此，鋅帶放置位置對緩解效果影響不大，可忽略其影響。

圖15 鋅帶與管道位置關系影響計算模型圖

圖16 鋅帶距管道不同位置時的管道最大干擾電壓圖

2.5 鋅帶直徑的影響

計算單一100 m鋅帶排流時，不同鋅帶直徑（鋅帶加填包料直徑）下的緩解效果，結果如圖17、18所示。由圖17、18可見，隨著鋅帶直徑的增加靠近鋅帶和遠離鋅帶位置處的管道干擾都有所降低，但是降低幅度不大。而鋅帶直徑增加帶來的材料量增加卻十分巨大，如：直徑從0.01 m增加到0.05 m，材料用量增加了25倍，但是最大干擾電壓僅從128.72 V降低為124.85 V，按照式（9）計算其緩解效率僅從26%提高到28%。需要注意的是，鋅帶在排直流的情況下會發生腐蝕消耗，此外當鋅帶過細或者其上的電流密度較高時，可能引起析氫反應導致接觸不良。因此，在保證其壽命和良好接觸的前提下，鋅帶直徑越小，其性價比越高。

圖17 不同鋅帶直徑時的管道干擾電壓圖

圖18 不同鋅帶直徑時的管道最大干擾電壓圖

2.6 鋅帶布置形狀的影響

目前國內外對于排流鋅帶主要采用水平線性方式布置，究其原因主要在于相同的鋅帶用量情況下，其排流效果更好。水平鋅帶具有較低的接地電阻，本文參考文獻[34]中給出了不同形狀水平接地極的接地電阻計算公式以及其形狀系數的取值，見式（10）和表5。形狀系數（A）越大，接地電阻越高，導致排流量降低，緩解效果差。由表5可見，水平線性的形狀系數最小，僅為－0.6，因此其接地電阻較低。另外，從表5可以看出，相同鋅帶長度，圓形布置地床接地電阻在3放射線形和4放射線形之間，而正方形地床接地電阻在4放射線形和5放射線形之間。以本文的典型參數為例：鋅帶直徑0.1 m，土壤電阻率70 Ω·m，鋅帶總長100 m，帶入式（10），計算得到圓形、4放射線形（十字）、方形的接地電阻分別比線性的高27%、31%和32%。由此可見，采用不同形式的地床對緩解效果的影響還是很大的。因此，在實際設計中，對于鋅帶的形式可按照本文參考文獻[34]給出的接地設計原則：一維線性形最優，二維平面形其次，三維立體形最差，即：設計時應以降低排流地床之間的“擁擠程度”為原則。當采用放射形地床時，如果放射線超過3條，可考慮采用圓形接地代替，當放射線超過4條可考慮采用方形接地代替，以達到更好的排流效果。

表5 水平接地極的形狀系數表

式中R表示接地電阻，Ω；l表示水平接地極的總長度，m；h表示水平接地極的埋設深度，m；d表示水平接地極的直徑或等效直徑，m；A表示水平接地極的形狀系數。

2.7 鋅帶與管道連接

當鋅帶長度較大時，需要與管道進行多次連接，筆者對如何設置連接點進行了分析。建立如圖19所示的計算模型，分別計算1 500 m長的鋅帶與管道連接1次和3次的緩解效果，結果如圖20所示。由計算結果可見，鋅帶與管道連接1次和3次的緩解效果沒有明顯區別。這是由于在較小范圍內，管道的干擾電壓變化不大，同時金屬內阻較低，導致連接次數對于鋅帶整體的接地電阻影響較小，因此緩解效果變化不明顯。

圖19 鋅帶與管道連接影響計算模型圖

圖20 鋅帶與管道不同連接次數時的管道干擾電壓圖

雖然連接次數對緩解效果的影響不明顯，但是實際工程中需要考慮鋅帶用于排流時，其自身會在雜散電流下發生腐蝕損失。通過增加鋅帶與管道的連接次數可以使得鋅帶上的輸出電流比較均勻，鋅帶腐蝕均勻，防止由于局部腐蝕嚴重而導致的鋅帶整體失效問題。該問題可以按照NACE CP3[33]給出的電流衰減計算方法進行分析求解，鋅帶的衰減模型如圖21所示，各個參數的關系如下：

圖21 鋅帶衰減計算參數示意圖

式中E表示觀測點電壓，V；ES表示連接點電壓，V；IS表示連接點電流，A；RG表示管道特征阻抗，Ω；RSO表示開路時的對地電阻，Ω；α表示衰減系數；L表示從連接點至末端的鋅帶長度，m。

當鋅帶長度L比較大時（電力長），coth(αL)≈1，式（14）退化為：

計算得到鋅帶間距2x的計算公式為：

以本文的參數為例進行計算分析。假設鋅帶較長為3 000 m，土壤電阻率70 Ω·m，埋深1.5 m，直徑取填包料直徑0.1 m，根據式（18）可以得到每米鋅帶的泄漏電阻為193 Ω。

式中r|表示每米鋅帶的泄漏電阻，Ω。

鋅帶按照常見的2號鋅帶計算其縱向電阻（鋅的電阻率遠低于填包料，因此兩者并聯只計算鋅的縱向電阻），根據式（19）計算得到每米鋅帶的縱向線電阻為 3.33×10－4Ω。

根據式（20）計算得到鋅帶的衰減系數為0.001 3，帶入式（17）計算得到鋅帶連接點間距為1 066 m。因此，對于本例計算的3 000 m鋅帶可在設置3處連接點。

3 結論

1）多鋅帶布置方法研究結果顯示采用最大電壓法比采用兩側峰值法所需要的緩解鋅帶數量更少，緩解效果更好，因此推薦在實際工程中采用最大電壓法設計鋅帶位置。此外，計算結果還顯示采用較短的鋅帶需要的鋅帶總長較短，但是排流點數量較多，在實際工程中應綜合考慮材料費用、開挖費用、排流點的施工情況以及連續征地難易程度，選擇合適的鋅帶長度。

2）鋅帶距離管道越近，對于其附近干擾緩解效果越好，而鋅帶距離管道越遠，其作用范圍越大。但是，鑒于增加鋅帶與管道間距對遠離鋅帶位置處的效果不明顯，而采用近距離鋅帶地床可以明顯地提高鋅帶附近的緩解效果，因此在進行鋅帶排流設計時，如果需要對鋅帶附近管道進行高效保護，應將鋅帶盡量靠近管道。而如果不需要，則可以忽略鋅帶與管道的距離的影響。

3）鋅帶在靠近接地極一側時緩解效果略微優于背離接地極一側。實際工程中可忽略鋅帶與管道的相對位置關系的影響。

4）增加鋅帶及填包料的直徑對緩解效果的提升比較有限，因此實際工程中滿足鋅帶使用壽命以及良好接觸的前提下，直徑較小的排流地床其性價比較高。

5）鋅帶的接地電阻呈現一維線性形最小，二維平面形其次，三維立體形最差，即：設計時應以降低排流地床之間的“擁擠程度”為原則。

6）增加鋅帶與管道的連接次數對于緩解效果影響比較小。但是，可以使得鋅帶上的輸出電流比較均勻，鋅帶腐蝕均勻，防止由于局部腐蝕嚴重而導致的鋅帶整體失效問題。通過理論推導獲得了連接點間距計算公式，帶入本文的參數得到連接點間距應小于1 066 m。

本文得到的研究結果在不同的初始條件下可能呈現一定的變化，因此具體工程需要根據實際情況進行計算分析，本文的結論可作為初步判斷的方法。