賴建平
(鵬凱環境科技股份有限公司,廣州 511400)
某白酒生產企業位于工業園區內,現狀白酒廢水處理站占地面積為831 m2,建筑面積為1 559 m2,設計處理規模為2 000 m3/d,工藝流程為:格柵+旋轉過濾器+調節池+一級反應沉淀池+加熱池+多級內循環(MIC)厭氧反應器+改良厭氧-缺氧-好氧法(A2O)單元+二沉池+臭氧接觸池+曝氣生物濾池(BAF)+提升池+二級反應沉淀池+生物炭濾池+清水池及出水池。廢水處理后,出水需要達到《發酵酒精和白酒工業水污染物排放標準》(GB 27631—2011)的污染物排放限值要求。但是,受諸多因素影響,系統運行不穩定,廢水處理效果較差,當前急需進行工藝改造與擴建。
根據現場調研,目前,該白酒廢水處理站的實際處理規模為1 000~1 500 t/d,無法達到設計處理規模要求。實際進水水質與設計進水水質相差較大,特別是化學需氧量(COD)、總氮(TN)和總磷(TP)均遠高于設計值。
MIC 厭氧反應器存在嚴重的跑泥現象,無法形成顆粒污泥。MIC 厭氧反應器處理能力低,COD 負荷僅為3 kg/m3左右。進水TN、TP 超設計值,原A2O 工藝無法滿足脫氮除磷要求。生化段監測系統基本無法正常使用。曝氣生物濾池和活性炭濾池的填料都出現嚴重板結,基本處于廢棄狀態。廢水處理站的沼氣系統基本廢棄,沼氣系統的供熱量無法滿足MIC 厭氧反應器的升溫需求,設備基本已無法正常使用?;鹁媾c沼氣柜距離太近,有嚴重的安全隱患。在原有的污泥脫水車間,脫水后的污泥含水量仍然大于90%,不能滿足生產需要。部分設備與施工圖設備表參數不一致。超濾系統的膜通量下降很快,達不到設計使用年限,系統無法正常運行。白酒廢水處理站的自控儀表設備基本處于廢棄狀態[1]。
根據監測數據,現狀項目各單元COD 平均去除率為15.4%,去除效果較差,不能達標排放。一級反應沉淀池運行不正常,對COD 和TP 去除幾乎沒有作用。MIC 厭氧反應器對COD 的去除率僅為64.1%,導致出水COD 濃度較高。A2O 單元對COD 的去除率為92.1%,去除效果較好。二級反應沉淀池對COD的去除率僅為26.5%。MIC 厭氧反應器對TN 的去除率為10%,對TP 的去除率為19.2%。A2O 單元對TN 和TP 的去除效果一般,去除率分別為78.1%和88.1%。二級混凝沉淀對TN 和TP 的去除率分別為30%和37.5%。
白酒廢水中,有機物含量高,水質不穩定。本項目進水COD濃度大于10 000 mg/L,TN濃度大于300 mg/L,TP 濃度大于100 mg/L,屬高濃度有機廢水,水量與水質隨著生產周期波動,變化較大。白酒廢水可生化性較高,但仍存在不可生化降解的物質。白酒廢水主要來源于糧食發酵,COD 的主要成分為小分子有機物,生化降解性好,但部分有機物不可生化降解[2]。
白酒廢水處理要求高。本項目要求出水COD 濃度小于50 mg/L,TN 濃度小于15 mg/L,TP 濃度小于0.5 mg/L。進水含有大量高粱殼、酒糟、糧食碎屑、糊精等懸浮物和膠體物,如不去除,則會影響后續生化系統處理效果。本項目工藝改造的設計重點是經濟高效地削減COD、TN、TP 等指標,使得出水達到相關標準要求。目前,白酒廢水一般采用“前處理+厭氧好氧+深度處理”的多級處理技術路線。白酒廢水性質復雜,要將多種處理方法優化組合,形成最佳處理工藝路線[3-4]。
改造后,本項目采用“集水池+淺層氣浮池+磁混凝沉淀池+酸化均質池+一級厭氧池+膨脹顆粒污泥床(EGSB)厭氧反應罐+厭氧斜管沉淀池+厭氧好氧工藝-膜生物反應器(AO-MBR)組合池+AO一體化反應池+Fenton 高級氧化池+曝氣生物濾池”的組合工藝[5]。
原廢水管道分為南北兩條,將廢水分別送入廢水處理站,北向管道廢水進入現有集水池,南向管道廢水進入現有調節池?,F將南向管道也接到集水池,廢水先統一收集至集水池。集水池設計水量為2 000 m3/d,有效容積為96 m3,水力停留時間為1.1 h。配備機械格柵1臺,功率為1.1 kW;提升泵流量為50 m3/h,揚程為14 m,功率為4 kW,3 用1 備;浮球液位計配備1 套。
新增1 臺淺層氣浮池,最高處理負荷是平均負荷的2~3倍,設計水量為2 000 m3/d,表面負荷為1.7~2.7 m3/(m2·h)。加壓提升泵流量為45 m3/h,揚程為38 m,功率為11 kW,2 用1 備。同時,利用原有空壓機作為配套設備。
利用原有反應沉淀池進行改造,磁混凝沉淀池設計水量為2 000 m3/d,其分別設有混凝反應池、絮凝反應池和物化沉淀池。其中,混凝反應池投加藥劑聚合氯化鋁(PAC)和磁粉,有效容積為20 m3,水力停留時間為15 min,配有攪拌反應器1臺,功率為1.5 kW;絮凝反應池有效容積為20 m3,水力停留時間為15 min,配有攪拌反應器1臺,功率為1.5 kW;物化沉淀池表面負荷為2.0~3.2 m3/(m2·h),配有磁分離機1臺,主電機功率為1.5 kW,物料提升泵有2臺,流量為10 m3/h,揚程為10 m,功率為0.75 kW,1 用1 備。
利用原有調節池,酸化均質池設計水量為2 000 m3/d,有效水深為5.0 m,有效容積為830 m3,水力停留時間為10 h。提升泵流量為55 m3/h,揚程為22 m,功率為7.5 kW,2 用1 備;電磁流量計有2臺,口徑為125 mm;浮球液位計配備1套,測量范圍為0~9 m;潛水攪拌機有4臺,功率為4 kW。
利用原有MIC 厭氧反應器,作為后續新增EGSB厭氧反應罐的預處理工序,設計水量為2 000 m3/d,有效容積為1 900 m3,水力停留時間為22.5 h。配有水封罐、三相分離器、布水系統、設備本體管道、爬梯護欄和循環水泵。循環水泵配備2臺,流量為85 m3/h,揚程為8 m,功率為4.0 kW。
新增EGSB厭氧反應罐2套,設計流量為2 000 m3/d,有效容積為3 633 m3,水力停留時間為43.6 h,COD負荷為5.9 kg/(m3·d)。配有水封罐、三相分離器、布水系統、設備本體管道和爬梯護欄。沼氣燃燒系統沼氣產量為700 m3/h。循環水泵流量為85 m3/h,揚程為8 m,功率為4.0 kW,2 用1 備。
新增構筑物,采用斜管沉淀池的工藝形式。設計水量為2 000 m3/d,有效容積為3 633 m3,水力停留時間為43.6 h,表面負荷為1.4 m3/(m2·h),配有斜管填料60 m2。污泥回流泵流量為30 m3/h,揚程為18 m,功率為4.0 kW,2 用1 備。同時,配備6 個自動閥。
利用原有生化池進行改造,AO 反應池處理量為1 200 m3/d,MBR 系統設計過水量為2 000 m3/d,設有缺氧池、好氧池、MBR 池及MBR 清水池。缺氧池超高為0.5 m,有效容積為540 m3,水力停留時間為10.8 h,配有潛水攪拌機3 套。好氧池超高為0.5 m,有效容積為1 555 m3,水力停留時間為31.1 h,配有曝氣系統1 套、潛水推流器4 套。MBR 池超高為0.7 m,有效容積為677 m3,水力停留時間為13.5 h,配有曝氣系統1套,混合液回流泵3 用1備,產水泵2 用1備,反洗泵1 用1 備。MBR 清水池有效容積為65 m3,水力停留時間為1.3 h,配有反洗泵,流量為70 m3/h,揚程為8 m,功率為3.7 kW,1 用1 備。
該系統包括缺氧段、好氧段和澄清段,與上一組AO-MBR 系統并聯使用,以有效應對濃度多變的來水水質。設計水量為800 m3/d,有效容積為2 000 m3,水力停留時間為2.5 d。配有曝氣系統、自動回流系統、高效分離系統、移動床生物膜反應器(MBBR)填料、碳源加藥裝置、內部管材和管件。
Fenton 高級氧化池由原曝氣生物濾池改造,分為1 池和2池,設計流量為2 000 m3/d,有效水深為6.0 m,有效容積為104 m3,水力停留時間為75 min。1 池配有pH 儀表1 臺、攪拌反應器1 臺、曝氣攪拌穿孔管1批,2 池配有氧化還原電位(ORP)儀表1 臺、攪拌反應器1 臺、曝氣攪拌穿孔管1 批。pH 調節池有效容積為20 m3,投加藥劑液堿,水力停留時間為14 min,配有pH 儀表1 臺、攪拌反應器1 臺。絮凝反應池有1座,投加藥劑聚丙烯酰胺(PAM),有效容積為20 m3,水力停留時間為14 min,配有攪拌反應器1 臺。物化沉淀池有1座,配有刮泥機1 臺、排泥泵2 臺。
曝氣生物濾池由原生物炭濾池改造,作為末端水質把關措施,可去除部分懸浮物和COD,確保水質達標排放。設計水量為2 000 m3/d,有效容積為136 m3,水力停留時間為4.4 h,過濾速度為3 m/h,配有曝氣系統和高效濾料。
經工藝改造,該白酒廢水處理站擴建可采用“格柵+淺層氣浮池+磁混凝沉淀池+酸化均質池+一級厭氧池+EGSB 厭氧反應罐+厭氧斜管沉淀池+AOMBR 池+AO 一體化反應池+Fenton 高級氧化池+曝氣生物濾池”的組合工藝。研究表明,該工藝投資較小,施工期較短,出水達標保障率高,是目前穩妥可行的改造方案。