鼓浪嶼歷史建筑混凝土構件劣化現狀及原因分析

胡紅梅，朱 杰，劉 濤，石建光，謝益人

(1.廈門大學建筑與土木工程學院，福建 廈門 361005；2.廈門合立道工程設計集團股份有限公司，福建 廈門 361005)

隨著鼓浪嶼申遺的成功，鼓浪嶼歷史建筑的保護成為遺產保護的重點.美譽加身和申遺成功使得這座古老島嶼歷史建筑的保護及修繕加固工作得到了越來越多的關注[1-2].鼓浪嶼遺產體系包括53個文化遺產核心要素、154 處各級文物保護單位、931幢歷史建筑.其中70%左右的建筑是20世紀初至20世紀30年代建造的，多為磚石、磚混、磚木結構體系，木屋蓋比較多[3-4].這些建筑大多經歷了百年風雨，隨處可見開裂、漏水、傾斜、銹蝕等現象，安全性和適用性堪憂，急需修繕加固.

本文選取4棟具有代表性的鼓浪嶼歷史建筑，以這些歷史建筑的混凝土樓板及其與之相連的陽臺、挑檐等關鍵水平受力構件作為研究對象，通過現場觀測與取樣分析，研究、分析混凝土受力構件劣化的現狀，從混凝土的原材料、配合比設計、施工質量和外部環境條件等多個角度深入探討劣化的原因，以期為鼓浪嶼歷史建筑混凝土構件的修繕加固提供科學依據.

1 鼓浪嶼歷史建筑混凝土構件劣化現狀

根據鼓浪嶼管委會2019年12月發布的《關于督促對鼓浪嶼上的房屋進行安全治理的通知》，實地調研了該通知所列出的C級危房和D級危房.調研發現，鼓浪嶼全島亟待修繕的歷史建筑多集中在島內東南方向，且房屋建造年代多集中于20世紀初至20世紀30年代，距今已有近100年的歷史.為了保證調研取樣的科學性和代表性，選取鼓浪嶼上的鹿礁路99號、福州路35號、福建路44號及復興路82號4處有代表性的歷史建筑作為取樣點，它們分別位于鼓浪嶼的東側和東南側，如圖1所示.

圖1 取樣點分布Fig.1 Sampling point distribution

鹿礁路99號位于鼓浪嶼東南側且距海邊較近，如圖2(a)所示.該別墅建成于1930年，主體采用磚混結構，屋頂為木架構，建筑外墻采用在鼓浪嶼上獨具特色的水泥拉毛飾面及清水紅磚的混搭模式[5].圖2(b)顯示二樓東側外挑陽臺破壞嚴重，混凝土保護層開裂、完全脫落，鋼筋裸露且嚴重銹蝕變形.圖2(c)看出二樓西側房間樓板滲水嚴重，局部混凝土保護層脫落，鋼筋裸露且銹蝕嚴重.這些暴露在外的混凝土強度嚴重不足，用手輕輕一掰便會脫落，粉化嚴重.

圖2 鹿礁路99號建筑外觀及混凝土構件劣化現狀Fig.2 Degradation status of appearance and concrete components of No.99 Lujiao Road building

圖3 福州路35號建筑外觀及混凝土構件劣化現狀Fig.3 Degradation status of concrete components of No. 35 Fujian Road building

圖3(a)所示的福州路35號位于鼓浪嶼東側，約于1930年建成，其主體結構形式為混合結構，樓(屋)蓋均采用現澆鋼筋混凝土，三層為簡易搭蓋構成.由圖3(b)和(c)可知，二層樓梯板和北側房間主梁的混凝土保護層因鋼筋銹蝕而局部脫落、露筋.現場測量發現，主梁構件混凝土有效截面削弱達15%以上；混凝土板鋼筋銹蝕嚴重，部分鋼筋已銹斷.露筋處的混凝土用手即可掰下，放在手里輕捻即成粉末狀.

福建路44號位于鼓浪嶼東南側，圖4(a)顯示該棟建筑物的修繕加固正在進行，地上散落著一層樓板脫落的混凝土碎塊.圖4(b)為一層走廊混凝土樓板脫落形成的破壞面，從中看出粗骨料中摻雜著部分紅磚碎塊，砂漿較少且酥化嚴重，強度很低，稍微用點力氣附著其間的石子便可取下,兩根銹蝕的鋼筋亂向分布其間.

圖4 福建路44號建筑局部立面及混凝土構件劣化現狀Fig.4 Degradation status of partial facade and concrete components of No.44 Fujian Road building

復興路82號位于鼓浪嶼東南側，為私人宅院.圖5(a)可見大門處挑檐板因長期雨水浸蝕回潮而發霉變黑，出現混凝土保護層脫落、鋼筋銹蝕外露的現象.且因施工不規范，鋼筋不合理地配在板底，未起到抗拉作用.圖5(b)顯示，一層樓板嚴重滲水，混凝土大面積變色和脫落，鋼筋裸露且銹蝕嚴重.和福建路44號一樣，該建筑挑檐板和樓板混凝土中也發現了多處紅磚的摻雜.圖5(c)顯示一層走廊鋼筋混凝土柱由于長期承載已經嚴重變形并呈一定角度的傾斜，右側混凝土因偏心受壓出現宏觀裂縫，左側混凝土保護層局部脫落.

圖5 復興路82號建筑混凝土構件劣化現狀Fig.5 Degradation status of concrete components in No.82 Fuxing Road building

歷史建筑混凝土構件在漫長的使用過程中，實際強度已經發生了較大變化，因此測定混凝土構件實際強度是進行修復加固的前提[6].為了最大限度減少對歷史建筑的破壞，本文采用非破損檢測法，利用回彈儀在相對完整的混凝土構件表面分區進行了現場檢測.因受檢構件齡期已超過1 000 d，依據GB 50292—2015《民用建筑可靠性鑒定標準》附錄K的規定，對混凝土回彈值進行修正，檢測結果見表1.表1顯示4棟歷史建筑的混凝土梁、板、柱構件推定強度均在C10以下.

表1 鼓浪嶼歷史建筑混凝土構件推定抗壓強度Tab.1 Measured compressive strength of concrete components of historic buildings in Kulangsu

董運宏等[7]研究發現，民國建筑混凝土構件保護層厚度常見為29 mm左右；另有多項研究表明，此類百年混凝土構件的碳化深度一般都在35～50 mm之間，很多構件的碳化深度已接近甚至超過保護層厚度[8-10].回彈儀是根據彈性物質回彈值的大小與表面硬度有關原理設計的，由于表層CaCO3晶體硬度較大，會使得測試結果可能偏大[11]，因此這些構件的實際強度可能更低.

2 劣化混凝土的物相成分、碳化程度和形貌分析

圖6 1M#～4M#砂漿XRD圖譜Fig.6 XRD spectra of mortar 1M#-4M#

將鹿礁路99號、福州路35號、福建路44號、復興路82號的混凝土樣品依次編號為1#、2#、3#、4#，經破碎后從中取出1 cm×1 cm×1 cm左右的塊體，塊體斷面不作任何處理，放入烘箱中烘干至恒量，采用臺式掃描電子顯微鏡進行微觀觀測.為了探明劣化混凝土的物相組成，分別從4個混凝土樣品中取出部分砂漿，依次編號為1M#、2M#、3M#、4M#，采用D8-ADVANCE型多晶X射線衍射(XRD)儀進行物相分析.測試前，將砂漿樣品用瑪瑙研缽研磨成通過320目篩的粉末干燥待用.為了探明劣化混凝土的碳化程度，采用熱重分析儀對樣品進行熱重分析，采用固液萃取法測定劣化混凝土樣品的pH值[12].

2.1 物相成分分析

1M#、2M#、3M#、4M#砂漿樣品的XRD圖譜如圖6(a)～(d)所示.

圖6(a)顯示，1M#樣品中出現了多種成分的特征峰.在衍射角(2θ)=20.9°，26.8°，36.7°，39.6°，40.5°，42.6°，45.9°，50.3°，54.8°，60.1°，67.9°，75.8°等處出現SiO2的特征峰，且特征峰的面積最大時峰強最高；在2θ=13.8°，28.1°處出現鈉長石(NaSi3AlO8)的特征峰，2θ=13.8°，27.6°處出現鉀長石(KAlSi3O8)的特征峰；CaCO3的特征峰出現在2θ=23.5°，29.5°，36.1°，43.3°，47.6°，48.6°，57.5°，60.9°等處，特征峰的面積較大，峰型較尖，峰強較高，顯示CaCO3的含量較高；CaSO4·2H2O特征峰出現在2θ=23.4°，28.1°，43.3°，50.3°，55.2°等處，特征峰的面積較??；水化硅酸鈣(C-S-H)的特征峰出現在2θ=25.7°，27.3°，30.3°處，特征峰面積較小，呈饅頭峰型；高硫型水化硫鋁酸鈣(Aft)的特征峰出現在2θ=24.2°，40.4°，42.6°，50.4°處，特征峰面積?。籆a(OH)2的特征峰僅在50.8° 處出現，特征峰的面積最小，說明大部分Ca(OH)2已被轉化或分解.

圖6(b)顯示，除了SiO2和KAlSi3O8、NaSi3AlO8的特征峰，2M#樣品在2θ=23.5°，29.5°，36.1°，39.1°，43.3°，47.6°等處出現CaCO3的特征峰，在23.4°，28.1°，50.3°，55.2°出現CaSO4·2H2O的特征峰，在2θ=14.4°，25.7°，27.3°，30.3°，49.8°處出現C-S-H的特征峰，在2θ=28.6°，50.8°處出現Ca(OH)2的特征峰.與1M# 樣品相比，2M#樣品中未出現Aft的衍射峰，SiO2和CaCO3特征峰的分布和強度較為一致，Ca(OH)2則出現兩處特征峰，但特征峰的面積依然最小.

3M#樣品的圖譜(圖6(c))中，除了SiO2和KAlSi3O8、NaSi3AlO8的特征峰，在2θ=23.3°，29.5°，36.1°，43.3°，47.4°，48.6°處為CaCO3的特征峰，2θ=14.4°，24.1°，25.8°，27.2°，31.0°，67.9°處為C-S-H的特征峰，2θ=22.2°，29.6°，36.7°，40.5°處為單硫型水化硫鋁酸鈣(Afm)的特征峰，2θ=28.6°，50.8°處為Ca(OH)2的特征峰.與1M#、2M#樣品對比，3M#樣品中C-S-H的彌散峰數量略多，特征峰的面積略大，說明C-S-H的含量相對較多；此外還出現了單硫型水化硫鋁酸鈣(Afm)的特征峰，但其特征峰的面積很小.

4M#樣品的圖譜(圖6(d))中，除了SiO2和KAlSi3O8、NaSi3AlO8的特征峰，在2θ=23.2°，29.6°，36.1°，43.3°，47.6°，48.7°處為CaCO3的特征峰，2θ=25.8°，27.2°，49.9°處為C-S-H的特征峰，2θ=50.8°處為Ca(OH)2的特征峰.4M#樣品和2M#樣品的圖譜相似，沒有出現Aft和Afm的特征峰.

綜上所述，除了粗骨料，劣化混凝土中含有SiO2、CaCO3、CaSO4·2H2O、C-S-H、Aft及Afm、Ca(OH)2及KAlSi3O8、NaSi3AlO8等多種成分.其中，SiO2和KAlSi3O8、NaSi3AlO8代表砂子的成分，其余成分均為水泥的水化產物及其變種.較多的CaCO3、較少的C-S-H 及很少的Ca(OH)2說明主要水化產物大部分已被碳化或者轉化分解，混凝土的碳化程度高；少量CaSO4·2H2O、Aft及Afm的存在，說明混凝土被硫酸鹽腐蝕或酸雨侵蝕.由于1M#樣品距離海岸線最近，同時出現了E鹽(鈣礬石)和G鹽(石膏).XRD分析結果和前文所述混凝土酥化、松散、失去膠結能力的宏觀現象是一致的.

2.2 碳化程度分析

1) 熱重分析

采用磁力球磨機將待測混凝土樣品和試塊粉碎成比表面積(350～400)m2/kg粉末，在熱重分析儀中進行熱重分析.溫度范圍為20～1 000 ℃，加熱速率為10 ℃/min，加熱氣氛為空氣，測試結果見圖7.

圖7 4個混凝土樣品的熱重分析Fig.7 Thermogravimetric analysis of 4 concrete samples

熱重分析顯示，4個試樣均在800 ℃左右出現了吸熱峰，CaCO3出現了明顯的質量損失，但是Ca(OH)2及其他水化產物均未出現明顯的放熱峰.說明經過百年歲月的侵蝕，混凝土中的Ca(OH)2含量近乎為零，堿度已嚴重降低，混凝土已嚴重碳化.

2) pH值檢測

用天平準確稱取待測樣品粉末15 g，倒入試驗瓶中，以固液比1∶10加入去離子水，充分攪拌震蕩均勻后過濾獲得清液.采用PH838型pH 計測定濾液的pH值，測定結果1#～4#pH值分別為8.23，8.53，8.68和8.38.

通常情況下，水泥混凝土孔隙液的pH保持在12以上，從而能夠保護鋼筋不被銹蝕.當混凝土孔隙液的pH值低于11.5時，鋼筋開始脫鈍并產生銹蝕[12].4個樣品孔隙液的pH值均在9以下，同樣說明堿度已嚴重降低，混凝土碳化嚴重.

由此可見，pH值檢測結果和熱重分析結果相互印證，得到了和XRD分析結果一致的結論.

2.3 微觀形貌分析

圖8(a)顯示，1#樣品中存在板塊狀CaCO3晶體，其周圍環繞著鏈球菌屬細菌，球菌直徑在0.5 μm到1 μm 之間.圖8(b)～(d)中同時出現針棒狀Aft、長柱狀CaSO4·2H2O、六方片狀Ca(OH)2以及片狀CaCO3.圖8(b)顯示砂漿中有微裂縫，砂子空隙缺乏漿體的填充，只有些許的硬化漿體附著在砂子表面且結構較為疏松.圖8(d)中針棒狀Aft與長柱狀CaSO4·2H2O密集分布，進一步證明了E鹽和G鹽的存在.

2#樣品的SEM圖像如圖9所示.圖9(a)中能夠明顯看到砂漿內部存在較多孔隙，結構較為松散；圖9(b)和(c)中可以清晰看到與1#樣品形狀不同的桿狀細菌；圖9(b)能夠看到片狀或層狀堆疊的Ca(OH)2，也觀察到了少數六方板塊形的Ca(OH)2晶體；圖9(d)顯示砂子和漿體界面結合連接疏松，漿體中存在較多孔隙，砂子表面僅附著少量的漿體，砂漿表面呈不平整狀態.

圖10(a)顯示3#樣品中存在毛球狀水化硅酸鈣凝膠體、不規則片狀Afm、板片狀Ca(OH)2以及少量針棒狀Aft晶體.相比于1#、2#樣品，3#樣品中的水化產物稍多一些，尤其發現了C-S-H的存在.圖10(b)顯示砂子表面附著稍多的水泥漿體，比1#、2#樣品的黏結性要好，但結合處依然存在較大孔隙，未能緊密黏接，砂漿內部也存在較多孔隙.

圖8 1#樣品的微觀形貌Fig.8 Microscopic morphology of sample 1#

圖9 2#樣品的微觀形貌Fig.9 Microscopic morphology of sample 2#

圖10 3#樣品的微觀形貌Fig.10 Microscopic morphology of sample 3#

圖11(a)顯示4#樣品砂子和水泥漿體之間黏結松散，存在大量孔隙.和1#、2#樣品一樣，骨料表面附著的水泥漿體很少.圖11(b)看出砂漿結構較為疏松，孔隙率較大，存在大量碎塊狀CaCO3.

掃描電子顯微鏡(SEM)觀測結果進一步證實，劣化混凝土中存在針棒狀Aft、長柱狀CaSO4·2H2O、片狀CaCO3以及六方片狀Ca(OH)2、毛球狀C-S-H.除了3#樣品之外，難以見到水化硅酸鈣凝膠體.值得注意的是，1#和2#樣品中還存在不同形態的微生物細菌.劣化混凝土的微觀表現為骨料表面僅附著少量水泥漿體，骨料與水泥界面連接疏松，砂漿內部存在較多的孔隙.

3 混凝土構件劣化的原因

3.1 原材料性能存在缺陷

1) 水泥品種單一且用量不足，無法滿足海工混凝土要求.

民國時期鼓浪嶼歷史建筑所用水泥大多為純硅酸鹽水泥，品種單一，且多從東南亞國家進口[13].由于未摻粉煤灰、礦渣等混合材料，水化產物中含有較多容易引起腐蝕的氫氧化鈣和水化鋁酸鈣，所以水泥的抗化學侵蝕性較差，并不適合濱海環境的混凝土工程.此外，水泥依賴進口，價格昂貴，致使水泥用量偏少，膠凝性能不足，從而影響混凝土的強度和耐久性.

2) 對于粗細骨料的質量要求過于簡單、粗放，不如現行規范的要求嚴格.

骨料的各項性能指標直接影響混凝土的施工性能和使用性能，并不是所有的骨料都適用于混凝土.現行砂石規范對于砂石骨料的有害物質含量、顆粒級配及粗細程度、空隙率、粒形及表面特征、吸水性、強度及堅固性等多項指標都有具體而詳細的規定[14-15].而民國時期對于骨料的質量要求并不嚴格，對于砂石的來源亦沒有限制.1948年出版的《簡明鋼骨混凝土術》[16]僅對石子、砂子的粒徑和形狀有基本規定.砂石來源混雜，質量波動大，同樣影響混凝土施工質量.

3.2 混凝土配合比的選擇未經科學設計

民國時期的混凝土配合比是基于水泥、砂子、石子和水四元組分設計的，多憑經驗而不是依靠科學來設計.有關文獻記載，當時的混凝土配合比通常為一份水泥、二份砂子、四份石子，即配合比為1∶2∶4，水灰比通常在0.60～0.70之間，因此混凝土的抗壓強度受到限制，多在C10～C20的水平[16].若要提高強度，可用1∶1.5∶3 或1∶1∶2的配合比[17-18].與現行混凝土配合比設計規程[19]相比，民國時期的混凝土配合比設計明顯存在兩個缺陷：一是對于水膠比、用水量、砂率和漿骨比等重要參數沒有明確規定，用水量、水膠比和砂率明顯偏高，漿骨比明顯偏低，水泥漿體不足以充分填充砂石空隙并包裹砂石表面，致使混凝土孔隙率大，砂石與水泥漿體界面連接松散，因而混凝土的強度偏低，耐久性不足；二是缺少化學外加劑和礦物摻合料兩種改性組分，混凝土的技術性能和應用范圍受到限制，不能滿足特殊環境和特殊工程要求.

3.3 施工條件差和人工操作誤差大無法保證施工質量

鼓浪嶼四面環海，材料運輸不便.由于單體建筑體量小、施工場地狹窄及缺少機械設備，人工拌和、人工澆注成為當時混凝土構件施工常態，施工質量不能保證.對4個混凝土樣品進行切片分析，圖12顯示：1#和4#樣品為正常狀態，能夠看到正常的砂石骨料和水泥漿體；但是2#樣品的石子中間夾雜著紅磚碎塊，3#樣品只見砂漿未見石子，包裹砂子的水泥漿體很少，且砂漿已經粉化.4個樣品的切片所反映的混凝土宏觀結構各不相同，充分印證了上述判斷.

圖12 4個混凝土樣品切片照片Fig.12 Slice photos of 4 concrete samples

3.4 外部環境條件復雜惡劣

相較于現存眾多民國歷史建筑的上海、南京等地，鼓浪嶼民國歷史建筑常年處于海風、鹽霧、高溫、高濕的南方濱海環境，要同時經受氯鹽和鎂鹽對混凝土和鋼筋的雙重侵蝕，以及碳化、酸雨和微生物侵蝕等多重環境因素的交互作用，環境條件更加復雜惡劣.

1) 海風與鹽霧的侵蝕

與淡水相比，海水中含有更多的無機鹽類.文獻資料表明，我國海水中各種鹽類的總含量為2%～3.5%，其中NaCl約占總鹽量的78%，其余是MgCl2、MgSO4、KCl等，約占22%[20].這些鹽類隨著海風、海霧緩慢滲入建筑物，對混凝土構件中的混凝土和鋼筋造成雙重腐蝕.

混凝土內部不可避免地存在著孔隙，而氯鹽是一種極強的電解質，能以離子形態通過孔隙滲透進入混凝土中，不僅提高了氫氧化鈣的溶解度，增加對混凝土的“溶解”侵蝕，有時還產生結晶腐蝕.然而，氯鹽最主要的破壞作用是對被混凝土包裹的鋼筋的腐蝕.氯離子與鋼筋直接發生電化學反應，像催化劑一樣促使鋼筋鈍化膜破壞，使鋼筋產生銹蝕，是海洋環境中的混凝土結構遇到的最危險的破壞因素[21-22].

楊建森等[23]的研究表明，溫度每升高10 ℃，腐蝕反應速度增加1倍，同時高溫可大大縮短鋼筋脫鈍的時間，如30 ℃比10 ℃時縮短66%，加速了腐蝕的破壞進程.根據廈門市氣象局的統計數據，廈門市島內常年平均溫度和高溫日數(日最高氣溫≥35 ℃)近10年均呈遞增趨勢，有助于氯鹽侵蝕的發生.

2) 碳化侵蝕

隨著人類工業化和城鎮化速度的加快，全球氣候變暖、碳排放量劇增已是不爭的事實.大氣中CO2含量升高對混凝土碳化的影響已經到了不容忽視的地步.以廈門市為例，將1875年CO2含量水平作為人類未污染基準，2014年廈門市CO2含量均值為(421.3±17.9)×10-6，CO2含量升高了近50%[24-25].鼓浪嶼上的混凝土構件除了要經受海風和鹽霧的侵蝕，還要經受由于碳化與水汽滲透的長期聯合作用，使混凝土堿性降低，對鋼筋的保護作用減弱，這是致使鋼筋銹蝕的另一個重要原因.

除了CO2含量，環境濕度是另一個顯著影響混凝土碳化速度的因素.大量研究資料表明，當環境相對濕度在50%～75%時，混凝土碳化速率最快.廈門市累年各月平均濕度數據顯示，全市僅有3個月平均濕度小于70%，其余9個月平均濕度均在70%以上.這種高濕環境為混凝土碳化起到了推波助瀾的作用.此外，鼓浪嶼歷史建筑因為強度要求不高且水泥用量少，水膠比大，導致混凝土的堿性儲備不足，也會使碳化速率加快.

3) 酸雨侵蝕

根據廈門市環保局發布的2019年廈門市環境質量公報，2019年廈門市降水pH范圍為3.91～7.17，pH加權平均值為5.29，酸雨發生率為60%.硫酸根離子是廈門市酸雨主要致酸性因子，硝酸根離子比重有逐漸增加的趨勢.另外，降水中鈉離子和氯離子所占百分比一直較高，這與廈門市靠近海邊受海鹽粒子的影響較大有關.

4) 微生物侵蝕

在歷史建筑的生存環境中，微生物以各種方式而普遍存在，這種情況在南方高溫多雨的環境中更為明顯.附著在混凝土構件表面的污垢、攀附在混凝土面層的爬藤類植物以及大氣中的污染物會不同程度地將微生物帶入混凝土中.歷史建筑構件混凝土孔隙率和含水量比較高，為藻類等生物的生長提供了有利的環境條件.微小藻類會在混凝土外表面形成污點、污斑，大面積生長會影響歷史建筑的外觀和顏色，破壞歷史建筑的原真性.更為嚴重的是微生物會改變混凝土內部的酸堿度，使混凝土內部發生化學反應，分解水泥水化產物，使pH值降低，導致混凝土構件強度喪失，產生不可逆的碎裂性破壞[29-31].

4 結 論

1) 鼓浪嶼歷史建筑混凝土構件使用年限已經超過正常服役年限，均有不同程度的劣化和損傷，迫切需要修繕加固.從宏觀上隨處可見混凝土保護層開裂、剝落、粉化現象；混凝土強度低，實測回彈推定強度僅在C10以下；且鋼筋整體裸露，銹蝕十分嚴重.

2) 劣化混凝土的微觀表現為骨料表面僅附著少量水泥漿體，骨料與水泥界面連接疏松，砂漿內部存在較多的孔隙；樣品中含有較多的CaCO3、較少的C-S-H及很少的Ca(OH)2，表明水化產物大部分已被碳化或者轉化分解；樣品的pH值均小于9，且熱重分析僅出現CaCO3的分解峰，未見Ca(OH)2的分解峰，進一步證實混凝土碳化程度嚴重；少量CaSO4·2H2O、Aft及Afm的存在說明混凝土被硫酸鹽腐蝕或酸雨侵蝕；同時，伴生少量的微生物細菌證明存在微生物的侵蝕.

3) 混凝土原材料性能存在缺陷、配合比多憑經驗而不是科學設計、施工條件與施工質量較差，以及CO2、海風、鹽霧、酸雨、微生物等多重環境介質的交互侵蝕，是共同加劇鼓浪嶼歷史建筑構件混凝土構件劣化的主要原因.