高銀金泥精煉工藝研究

張世鏢 趙國惠 張修超 李健 王秀美

摘要：針對高銀金泥性質，采用有機酸除雜—氯化溶金—金分步還原、氯化溶金渣中氯化銀鐵粉置換—熔鑄—電解精煉工藝分步精煉提純金、銀，并考察了酸濃度、反應溫度、除雜時間等因素對金泥除雜率及金、銀回收效果的影響。結果表明：在獲得的最佳除雜工藝條件下，有機酸除雜效果較好，金泥除雜率約為8.2 %;除雜后的富金銀渣采用氯化溶金工藝處理時，金直收率為93.56 %;該工藝可獲得滿足國標要求的金、銀產品，且金、銀回收率較高。

關鍵詞：金泥;除雜;氯化溶金;分步還原;電解精煉

引 言

金泥精煉方法中電解法和化學法應用越來越多，但2種方法均需對金泥進行化學溶解[1-3]。王水溶金是化學溶解的傳統方法，但該工藝在生產過程中會產生大量的氮氧化物氣體，尾氣治理成本較高。為此，有研究用其他氧化劑代替硝酸，最具代表性的是氯化分金法，該方法常用氧化劑為氯酸鹽，其氧化性強，溶解時產生的氣體量少且便于治理，近年來在工業中應用逐漸增多。

某企業因原料特性，生產中解吸電解獲得的金泥含銀高，銀質量分數約為75 %，而金僅約為15 %。為使獲得的產品金錠和銀錠分別達到國標GB/T 4134—2015 《金錠》[4]中IC-Au99.99和GB/T 4135—2016 《銀錠》[5]中IC-Ag99.99的要求，本次試驗進行了工藝探索，以期開發適用的金泥精煉工藝流程，為該企業及類似企業金泥冶煉提供技術支持。

1 試驗部分

1.1 試驗原料

試驗原料為某企業解吸電解獲得的金泥，其化學成分分析結果見表1。由表1可知：金泥中銀質量分數為73.64 %，金質量分數為16.31 %。

1.2 工藝流程

由于金泥中存在10.05 %的雜質元素，為保證產品質量，首先需進行除雜。傳統金泥精煉時通常采用硝酸進行除雜，但會產生大量氮氧化物氣體。目前，工業生產中，也有企業采用鹽酸、硫酸進行除雜，但都存在一定的問題。溶金通常采用王水或氯酸鹽，但王水溶金時會有氮氧化物氣體釋放，尾氣治理難度大;而氯酸鹽溶金時雖有氯氣逸出，但氯氣便于吸收。為減少有害氣體的產生，本次試驗采用有機酸除雜—氯化溶金—金分步還原、氯化溶金渣中氯化銀鐵粉置換—熔鑄—電解精煉工藝，試驗流程見圖1。

1.3 試驗方法

試驗在容量為2 L的水浴加熱反應設備中進行，首先，稱取一定量的金泥放入反應容器中，然后根據試驗要求加入藥劑進行除雜，同時在目標溫度下開啟攪拌裝置。除雜結束后，進行固液分離，再向富金銀渣中添加一定量的水并升溫，當達到預定溫度后，按設定條件加入氯酸鹽及其他藥劑進行溶金。溶金反應完成后，停止加熱和攪拌，過濾，溶金渣經洗滌后烘干，含金貴液進行還原獲得海綿金;烘干后的溶金渣主要為氯化銀，經鐵粉置換后獲得粗銀粉，粗銀粉經感應爐熔融后鑄成陽極，然后進行電解精煉，在陰極獲得銀粉，電解陽極泥返回氯化溶金工序。

2 試驗結果與討論

2.1 金泥除雜

在傳統金泥除雜中，通常選用鹽酸、硫酸、硝酸等介質，能夠取得較好的效果，但易產生氯化氫、二氧化硫、氮氧化物等氣體，若尾氣處理不當，存在潛在的環境污染問題。為解決上述問題，本次試驗選用市面易采購、價格較低的有機酸進行除雜，其能夠與活潑金屬和金屬氧化物反應，產生對環境無害的氫氣，但該有機酸與銅、銀、金等金屬不發生反應。

2.1.1 酸濃度

在液固比5∶1、反應溫度80 ℃、不同酸濃度條件下反應2.0 h，考察酸濃度對金泥除雜率的影響，試驗結果見圖2。

由圖2可知：增加溶液中的酸濃度，除雜率逐漸提高;當酸濃度低于0.20 mol/L時，溶液中的酸濃度較低，金泥中雜質金屬與酸反應不徹底，未能保證雜質金屬全部溶解，致使除雜效果較差;當酸濃度大于等于0.20 mol/L時，溶液中的酸濃度能夠滿足金泥中可溶雜質金屬全部溶解的要求，除雜率約為8.2 %，對比金泥組成，除雜效果較優。

2.1.2 液固比

在反應溫度80 ℃、酸濃度0.20 mol/L、除雜時間2.0 h的條件下，考察液固比對金泥除雜率的影響，試驗結果見圖3。

由圖3可知：在采用有機酸除雜時，隨著液固比的增加，除雜率呈增大趨勢。這是因為隨著液固比的增加，相同金泥對應液體中的酸量增加，使得等量金泥中雜質元素反應量提高，因此除雜率相對提高。當液固比提高至6∶1時，除雜率相對液固比5∶1時無明顯改善。因此，適宜的液固比為5∶1。

2.1.3 反應溫度

在液固比5∶1、酸濃度0.20 mol/L、除雜時間2.0 h的條件下，考察不同反應溫度對金泥除雜率的影響，試驗結果見圖4。

由圖4可知：當反應溫度低于70 ℃時，除雜率隨反應溫度的升高呈逐漸增大趨勢;當反應溫度為70 ℃時，除雜率基本達到最高。這是因為反應溫度升高使雜質與酸反應速度加快，增加了雜質與酸接觸的機會，從而提高雜質的去除率;繼續提高反應溫度，金泥中能與酸反應的雜質元素基本反應完全，因此即使進一步提高反應溫度，除雜率也未能進一步提高。綜合考慮，確定反應溫度為70 ℃。

2.1.4 除雜時間

在液固比5∶1、酸濃度0.20 mol/L、反應溫度70 ℃的條件下，考察除雜時間對金泥除雜率的影響，試驗結果見圖5。

由圖5可知：除雜率隨著除雜時間的延長而提高;當除雜時間為2.0 h時，除雜率指標較優。綜合考慮成本，除雜時間宜選擇2.0 h，此時除雜率約為8.2 %。

2.1.5 綜合條件

在最優條件下，測定除雜液及洗水中主要金屬離子的濃度，并計算金泥中主要金屬元素的溶出率，結果見表2。

由表2可知：采用有機酸除雜時，金泥中主要雜質元素的去除效果較優，其中鋁、鐵、鋅的溶出率分別為97.35 %、96.59 %、99.04 %。D2357F07-1EC1-47E7-916D-2212900B0125

2.2 金的分離回收

近年來，氯化溶金工藝因指標優、尾氣便于處理、成本低等優點，在工業中的應用逐漸增多。前期試驗探索了氯化溶金的工藝參數及技術指標，結果表明：有機酸除雜后的富金銀渣采用氯酸鹽溶金，在濃鹽酸添加量200 mL/L、氯化鈉用量30 g/L、氯酸鈉用量80 g/L、液固比10∶1、反應溫度80 ℃的條件下攪拌溶金3.0 h，富金銀渣中金溶出率較高，在93.56 %，而銀以AgCl形式留在渣中，實現了金銀分離。

氯化溶金獲得的含金貴液中的金采用兩步還原法回收：一次還原時，可還原貴液中95 %～98 %的金，剩余金在第二步中被還原。該方法不僅能保證含金貴液中金還原率，還能夠提高一次還原海綿金純度，有利于制備高品質金錠;二次還原海綿金返回氯化溶金工序進一步處理。

含金貴液中金還原時選擇亞硫酸鈉作為還原劑，還原溫度為70 ℃，還原劑在不斷攪拌下加入，含金貴液經一次還原后進行固液分離，獲得海綿金，其成分見表3。向一次還原后的含金貴液中添加過量亞硫酸鈉進行二次還原，獲得二次海綿金。含金貴液經兩步還原后，金還原率在99.99 %以上。

由表3可知：采用兩步還原時，一次還原能夠獲得滿足國標GB/T 4134—2015《金錠》中IC-Au99.99 標準的海綿金。海綿金經熔融后鑄錠，獲得產品金錠。

2.3 銀的回收及精煉

溶金渣中主要為氯化銀，采用鐵粉進行置換時，向攪拌的含氯化銀溶液中緩慢加入鐵粉，直到溶液中無白色氯化銀存在時為止，銀置換回收率在99 %以上;然后再向其中加入一定量的鹽酸，去除多余的鐵粉，反應結束后過濾、洗滌、烘干，獲得銀質量分數為98.68 %的粗銀粉。

由于鐵粉置換的粗銀粉含銀98.68 %，未能達到99.99 %的目標要求，因此需進一步進行電解精煉，以獲得更高品質的銀產品。首先，將粗銀粉進行熔融，然后澆鑄成電解精煉用陽極，并進行電解精煉。銀電解陽極泥中含有金，將其返回氯化溶金工序進一步精煉提純。銀電解工藝參數見表4，獲得的電解銀粉形貌見圖6，電解銀粉成分分析結果見表5。

由表5可知：粗銀粉經過電解精煉，能夠獲得滿足國標GB/T 4135—2016 《銀錠》中 IC-Ag99.99標準的銀粉。電解銀粉經熔融后鑄錠，獲得產品銀錠。

3 結 論

1）某高銀金泥含雜質10.05 %，采用有機酸除雜—氯化溶金—金分步還原、氯化溶金渣中氯化銀鐵粉置換—熔鑄—電解精煉工藝分步精煉提純金、銀，可獲得較好效果。該工藝具有流程簡單、便于操作、工作環境好、生產周期短等優點。

2）采用有機酸除雜時，效果較佳。當酸濃度0.20 mol/L、液固比5∶1、反應溫度70 ℃、除雜時間2.0 h時，金泥中雜質去除效果較優，此時除雜率約為8.2 %。

3）有機酸除雜后的富金銀渣采用氯化溶金工藝處理，金直收率為93.56 %。

4）氯化溶金渣中氯化銀采用鐵粉進行還原獲得粗銀粉，經熔鑄后進行電解獲得電解銀粉，未能氯化溶出的金進入銀電解陽極泥返回氯化溶金工序，實現金、銀高效回收，獲得達到國標要求的金、銀產品。

[參 考 文 獻]

[1] 趙俊蔚，趙國惠，李健，等.氯酸鈉法與王水法金泥提純對比試驗研究及工業應用[J].黃金，2017，38（10）：63-66.

[2] 倪迎瑞，李海濤，秦靖，等.黃金電解精煉過程綜合回收技術研究及應用[J].黃金，2015，36（7）：66-68.

[3] 陳德海，高亮，劉俊林，等.高銀銅解吸金泥綜合回收金銀試驗研究[J].黃金，2019，40（7）：59-62，67.

[4] 中華人民共和國國家質量監督檢驗檢疫總局，中國國家標準化管理委員會.金錠：GB/T 4134—2015[S].北京：中國標準出版社，2015.

[5] 中華人民共和國國家質量監督檢驗檢疫總局，中國國家標準化管理委員會.銀錠：GB/T 4135—2016[S].北京：中國標準出版社，2016.

Research on refining process of gold slime with high silver content

Zhang Shibiao，Zhao Guohui，Zhang Xiuchao，Li Jian，Wang Xiumei

（Changchun Gold Research Institute Co.，Ltd.）

Abstract：Based on the property of gold slime with high silver content，the process of organic acid removal of impurities-chloride dissolving gold-stepwise reduction of gold，replacement of AgCl with iron powder in chlorinated gold slag-casting-electrolytic refining is used to refine and purify gold and silver.Besides，the effect of acid concentration，reaction temperature，impurity removal time on the impurity removal rate from gold slime is investigated as well as the gold and silver recovery performance.The results show that under optimal impurity removal conditions，organic acid has the best performance，with the removal rate from gold slime about 8.2 %;the direct gold recovery rate is 93.56 % when direct gold dissolution with chlorination is used for the slag rich in gold and silver after impurities are removed;the process can obtain gold and silver products that meet the requirements of national standards，and has a high recovery rate of gold and silver.

Keywords：gold slime;impurity removal;gold dissolution with chlorination;stepwise reduction;electrolytic refin-ingD2357F07-1EC1-47E7-916D-2212900B0125