小口徑非球面碳化鎢模具的拋光工藝研究

朱相優(yōu) 毛睿欣 陳梓瀚 顏曉強 鄧建南

摘 要：提出了一種采用具有粘彈性特征的聚酯纖維布包裹小尺寸剛性球頭作為拋光工具的拋光方法。該拋光方式所采用的拋光工具可以很好地適應(yīng)小口徑非球面模具的形狀變化而不易發(fā)生干涉。首先，結(jié)合Preston方程推導(dǎo)出該拋光方法下單位時間去除函數(shù)模型;然后，將單位時間去除函數(shù)應(yīng)用于小口徑回轉(zhuǎn)對稱非球面碳化鎢模具的面型修正拋光，經(jīng)過補償拋光，其面型誤差PV值（Peak to valley）從1.414 μm改善至0.109 μm，表面粗糙度降至4.899 2 nm，驗證了該方法用于小口徑碳化鎢模具面型誤差修正拋光的有效性。

關(guān)鍵詞：碳化鎢;非球面模具;去除函數(shù);小尺寸工具頭;確定性拋光

中圖分類號：TG76? ? 文獻標志碼：A? ? 文章編號：1671-0797（2022）10-0078-04

DOI：10.19514/j.cnki.cn32-1628/tm.2022.10.021

0? ? 引言

非球面透鏡具有減小光學(xué)系統(tǒng)體積、改善成像質(zhì)量和矯正球面透鏡成像誤差的優(yōu)點，因此被越來越多地應(yīng)用在手機鏡頭、安防鏡頭、車載成像系統(tǒng)、紅外光學(xué)成像系統(tǒng)以及工業(yè)應(yīng)用鏡頭等領(lǐng)域[1]。在實際生產(chǎn)中，小口徑非球面透鏡主要通過玻璃非球面模壓成型的方法制造[2]。因為非球面透鏡是通過復(fù)刻非球面模具的面型輪廓成型，所以非球面模具的形狀精度和表面粗糙度以及波紋度決定了模壓成型后的非球面透鏡的精度[3]。在玻璃非球面模壓成型技術(shù)中，通常使用碳化鎢、碳化硅等在模壓溫度下性能穩(wěn)定的硬質(zhì)合金材料來制造非球面模具[4]。此類硬質(zhì)合金需要經(jīng)過磨削加工后再進行拋光加工，拋光工序決定了非球面模具的最終面型精度和表面粗糙度。

現(xiàn)有的非球面拋光方法可對中大口徑非球面進行拋光，以獲得良好的面型精度和表面粗糙度，但這類方法的拋光工具尺寸較大，因此產(chǎn)生的拋光斑點也較大，不適用于對小口徑（特別是<5 mm）的非球面碳化鎢模具的面型補正拋光。因此，本文使用剛性球頭作為小尺寸拋光工具頭，該工具頭表面包裹了一層以聚氨酯和尼龍作為材料的絨布[5]。通過分析拋光布的拋光壓力分布和運動速度分布，建立單位時間拋光去除函數(shù)模型。最后將去除函數(shù)模型應(yīng)用在面型補正拋光實驗中，證明了該拋光方法在非球面面型誤差修正上的有效性。

1? ? 小工具頭拋光的材料去除原理及模型

拋光工具頭與工件接觸的相對位姿和實物圖如圖1所示，圖1（a）中，d為球狀拋光工具的最大壓縮量。

為了對非球面模具進行確定性拋光以修正非球面的面型誤差，需要對小工具球頭的單位時間去除函數(shù)進行求解。而單位時間去除函數(shù)的求解需要分析拋光接觸區(qū)域的壓力分布、接觸區(qū)域工件表面與拋光頭表面的相對速度分布。其中，接觸區(qū)域的壓力分布由拋光頭的粘彈性特征和拋光布的形變決定，速度分布由拋光頭和工件的相對位姿與拋光頭的轉(zhuǎn)速決定。

目前，材料去除率模型大多基于Preston方程[3]，即拋光過程中，材料的去除深度與該點壓強、相對線速度和駐留時間成正比，有：

dh=kp pcvsdT? ? ? ? ? ? ?（1）

式中：dh為一次走刀時工件表面材料被拋光頭切削的去除量;kp為去除系數(shù);pc為拋光頭對工件表面的壓力;vs為拋光頭表面與工件表面在接觸點的相對速度;dT為拋光頭在工件表面的駐留時間。

由于非球面的曲率變化，材料的去除率會隨著位置變化而改變，如何根據(jù)曲面的面型特點求解準確的去除函數(shù)模型以保證材料定量的確定性去除是研究的重點。材料去除率模型準確性對于拋光過程的面型準確修正至關(guān)重要。要實現(xiàn)拋光過程表面材料的確定性去除，則單位時間內(nèi)在拋光區(qū)域的材料去除應(yīng)該是可預(yù)測的。基于Preston方程，單位去除函數(shù)R（x，y）可以表示為：

R（x，y）=■■p（x，y）v（x，y）dt? ? ? ? ? ? （2）

式中：kp為去除常數(shù);T為單位時間;p（x，y）為壓強分布函數(shù);v（x，y）為相對線速度分布函數(shù)。

2? ? 拋光駐留時間求解

根據(jù)單位時間駐留函數(shù)，對小口徑非球面碳化鎢模具進行面型補正拋光，所用的拋光設(shè)備如圖2所示。

非球面輪廓公式如式（3）所示：

g（x，y）=■+■A2j（x2+y2）j? （3）

式中：c為非球面頂點曲率;k為二次常數(shù);A2j為非球面高次項系數(shù)。

式（3）中的非球面輪廓為回轉(zhuǎn)對稱非球面，單位時間去除函數(shù)在回轉(zhuǎn)對稱非球面模具的拋光駐留示意圖如圖3所示，圖中，O0X0Y0Z0為以非球面頂點為原點的非球面模具的坐標系，OiXiYiZi為單位時間去除函數(shù)在非球面表面上點P（xi，yi，zi）的坐標系。去除函數(shù)坐標系的Z軸與點P的法向方向重合。

拋光過程中，拋光工具頭固定不動，通過控制非球面模具的旋轉(zhuǎn)和平移運動來控制拋光駐留點所在位置。

由于非球面具有回轉(zhuǎn)對稱的特性，因此本文只分析非球面模具子午線上的截面輪廓去除量。由于實驗中的進給速度遠小于拋光頭速度，因此本文忽略其影響。將公式（2）的去除函數(shù)沿著半徑為ri的圓弧軌跡進給時，子午線上的去除量為：

Ri（ρ）=∑R（x，y）dt=■R（x，y）■? ? ? ? ? ?（4）

式中：ρ為非球面子午線點到對稱軸的距離;dt為時間;R（x，y）為經(jīng)過非球面對稱軸的單位時間去除量;ds為弧微分;ω為非球面模具的角速度;L為圓環(huán)路徑。

拋光頭在不同圓弧軌跡上有不同的去除函數(shù)，將其離散并進行疊加，如圖4所示。

公式（2）可離散化m個去除量控制點矩陣為：

Ri=[0，0，…，hρ1，hρ2，…，hρm，0，…，0]? ? ? ? ?（5）

不同圓弧軌跡上的離散化去除函數(shù)可疊加成為整個子午線上的總體去除函數(shù)矩陣：

R=[R1T，R2T，…，RnT]? ? ? ? ? ? ? ? ?（6）

設(shè)拋光頭在每個環(huán)帶位置的駐留矩陣時間為：

T=[T1…Ti…Tn]T? ? ? ? ? ? （7）

設(shè)這個子午線上的面型誤差為H，運用非負最小二乘法可求得滿足下列公式的駐留時間矩陣：

min||R T-H||2? ?T≥0? ? ? ? ? ? （8）

3? ? 面型補正拋光實驗

為了驗證模具的面型誤差補正拋光效果，對圖5所示的小口徑模具進行拋光，模具的非球面輪廓參數(shù)如表1所示。根據(jù)表2所示的拋光參數(shù)計算出非球面子午線截面上單位時間去除函數(shù)，結(jié)合公式（8）和模具的面型誤差數(shù)據(jù)，利用最小二乘法計算補償拋光的駐留時間。

使用泰勒輪廓儀PGI1240對補償拋光后模具的子午線進行測量，結(jié)果如圖6所示。在拋光前，模具的面型誤差PV值為1.414 μm，經(jīng)過一次拋光后，模具的面型誤差PV值降低為0.109 μm。

如圖7所示，拋光后表面質(zhì)量用白光干涉儀Brkuker GTX測量，表面粗糙度值為4.899 2 nm。從拋光結(jié)果觀察，實驗?zāi)＞呙嫘途鹊玫礁纳啤?/p>

4? ? 結(jié)語

對于小口徑非球面碳化鎢模具的拋光，受限于拋光工具頭尺寸，現(xiàn)有方法不能很好地進行面型修正拋光。本文采用小尺寸剛性球頭包裹聚酯纖維絨布作為拋光工具以適應(yīng)小口徑非球面模具曲率變化，在得到單位時間去除函數(shù)的基礎(chǔ)上，對回轉(zhuǎn)對稱小口徑非球面模具進行面型補正拋光的分析。將三維空間的去除轉(zhuǎn)化為子午線上的二維去除，并結(jié)合非負最小二乘法計算拋光駐留時間，最后通過對回轉(zhuǎn)對稱非球面模具的面型補正拋光實驗，將其面型誤差PV值從拋光前的1.414 μm降低到拋光后的0.109 μm，驗證了本文去除模型的有效性，對小口徑模具的面型修正拋光可以起到良好的效果。

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收稿日期：2022-02-14

作者簡介：朱相優(yōu)（1996—），男，廣東廣州人，碩士研究生，研究方向：非球面拋光。