CRH380B平臺動車組輔助供電系統不同模式對其可靠性影響的研究

錢建強 葉 丹 陳駿亞

（中國鐵路上海局集團有限公司上海動車段，上海 201800）

0 引言

目前，隨著中國高速鐵路的飛速發展，與其配套的高速動車組配屬數量與服役年限也在不斷增加。截至2021 年11 月，CRH380B 平臺動車組全路已配屬動車組663 列，共814 標準組（8 節編組）。其中，CRH380B 動車組353 列，CRH380BG（耐高寒）動車組191 列，CRH30BL 動車組（16 節編組）151 列，CRH380BJ 和CRH380BJ-A 綜合檢測車各1 列，數量超過全國動車組配屬數量的1/5。由于動車組運行速度快，行駛里程長，因此對安全性及可靠性有較高的要求。其中，輔助供電系統是CRH380B 平臺動車組的重要組成部分，負責為車載中壓、低壓設備（包括各散熱及通風機、空調、蓄電池和充電機等）提供電源，其可靠性將直接影響動車組的運行情況。因此研究輔助供電系統核心部件的常見故障對其可靠性的影響對進一步提升動車組運行穩定性有較強的指導意義。

1 輔助供電系統可靠性建模

1.1 輔助供電系統構成

當CRH380B 平臺動車組正常運行時，車輛通過受電弓從25 kV 接觸網取電，經過主斷路器、車頂隔離開關以及車頂高壓電纜等設備分別輸送給2 臺牽引單元的牽引變壓器。牽引變流器將牽引變壓器二次側交流電整流為3 000 V 的直流電，再通過輔助變流器模塊將其轉化為三相AC 440 V/60 Hz 的交流電進行輸出，車廂內部則使用110 V 直流電進行供電。充電機的用電由AC 440 V/60 Hz 供電母線提供，蓄電池由充電機供電。與此同時，DC 110 V 負載的用電由110 V 直流母線提供，其電源即為充電機。輔助供電系統結構如圖1 所示。

圖1 輔助供電系統結構

當一個牽引單元中給輔助變流器供電的牽引變流器發生故障時，另外一個牽引變流器可向另一套輔助變流器供電；同時，當1 個ACU 故障時，系統會通過冗余操作增大其余5 個ACU 的出力，以保證輔助負載全部接入運行；當2 個ACU 或1 個D-ACU 出現故障時，輔助供電系統會進入降級運行模式，供暖及空調系統以平時功率的50%運行。

1.2 輔助供電系統可靠性框圖模型

輔助供電系統的可靠性與全系統各部件穩定運行有關。根據輔助供電系統的基本工作原理和各設備間的串、并聯狀態可以構建其可靠性框圖模型，該模型由不同等效單元（A～R）組成，如圖2 所示。

1.3 輔助供電系統可靠性網絡圖模型

動車組操作手冊明確規定，當列車處于運行狀態時，只能升起1 個受電弓來獲取電能，2 個受電弓互為備用系統。因此，在圖2 中，A 單元、B 單元互為熱備。同時，由于2 組受電弓均能向2 輛車牽引變壓器供電，C 單元即為雙向傳遞，因此對A 單元或B 單元進行分析是等效的，該文選擇對A 單元受電弓的工作情況進行分析。將圖2 簡化可得等效網絡圖模型，如圖3 所示。

圖2 輔助供電系統可靠性框圖

圖3 輔助供電系統可靠性網絡圖

2 輔助供電系統可靠性參數計算

2.1 輔助供電系統串聯可靠性參數計算

對串聯等效單元來說，可通過個與停工相關的串聯部件參數計算故障率λ如公式（1）所示。

式中：λ為部件的故障率。

故障維修時間r如公式（2）所示。

式中：r為部件的故障維修時間。

維修率μ如公式（3）所示。

式中：μ為部件的維修率。

可用度A如公式（4）所示。

不可用度Q如公式（5）所示。

2.2 輔助供電系統并聯可靠性參數計算

對并聯等效單元來說，可通過個與停工相關的并聯部件參數計算故障率λ，如公式（6）所示。

式中：、為部件1、部件2 的故障率；、為部件1、2的故障維修時間。

故障維修時間r如公式（7）所示。

維修率μ如公式（8）所示。

式中：、為部件1、部件2 的維修率。

可用度A如公式（9）所示。

不可用度Q如公式（10）所示。

2.3 輔助供電系統關鍵部件可靠性參數計算

根據第1.3 節可知，由于牽引變壓器互為熱備，單獨的牽引變壓器造成輔助供電系統故障的概率較低，因此從原理上來看，輔助供電系統中的高壓輸入設備（A 單元、B 單元）對其影響較小。由于當EC、EC車牽引變流器故障時，可以通過閉合耦合開關分別將IC、IC車牽引變流器擴展至TC、TC車的ACU；當IC、IC車牽引變流器故障時，可以通過閉合耦合開關分別將EC、EC車牽引變流器擴展至BC、FC車的D-ACU。因此從原理上來看，輔助供電系統中的牽引變流器（D 單元、E 單元）對其影響較小。

從原理上來看，輔助變流器單元（L、M、N、O、P 以及Q）對輔助供電系統的影響較大。

該文搜集整理了2017 年9 月—2020 年8 月中國鐵路上海局集團配屬CRH380B 和CRH380BL 的所有輔助變流器的主要故障，總計發現輔助變流器故障591 起。其中，287 起偶發或者閃報故障，經過庫內檢查后恢復正常；77 起經過復位或者刷軟件操作后恢復正常，并未對輔助變流器內相關元器件進行更換。涉及更換輔助變流系統元器件的故障總計227 起。其中，直接涉及更換PWMI 模塊的故障43 起，涉及更換PWMI 的控制模塊M2500 模塊的故障23 起，更換PWMI 前級F10 保險的故障23 起，更換PWMI前后級接觸器的故障97 起，更換T變壓器1 起，更換散熱風扇的故障45 起，更換其他傳感器及板卡的故障20 起。

針對相關故障，可使用故障樹分析法將輔助變流器特定故障模式與各種引起故障的原因聯系起來，構成樹狀因果關系圖。通過分析故障樹可以發現系統故障原因的各類可能的組合方式，進而計算其對應的發生概率，從而確定系統的故障概率，并采取糾正措施，以提高系統的可靠性。因此該文針對動車組輔助變流器特定故障模式建立了故障樹，通過故障樹邏輯功能關系對故障率等可靠性指標進行分配，故障樹如圖4 所示。由故障樹可知，頂層輔助變流器的可靠度R如公式（11）所示。

圖4 輔助變流器故障樹

式中：R為預充電單元、PWMI、濾波電路、冷卻風機以及控制單元的可靠度。

假設預充電單元、整流器、中間環節、逆變器以及冷卻單元的故障模式相互獨立，且故障規律服從指數分布，則有R=e（λ為不同子部件故障率；e 為自然常數；為展開階數），將其帶入公式（11）并化簡，得到公式（12）。

由公式（11）和公式（12）可計算得不同元件的故障率分配指標。

經過參數統計，輔助變流器（指單輔助變流器，將雙輔助變流器記為2 臺單輔助變流器）故障率見表1。

表1 輔助變流器故障率

2.4 輔助供電系統等效單元可靠性指標

根據輔助供電系統中各元件的可靠性指標，并結合等效元件可靠性指標計算公式，可以計算A～R 單元的等效可靠性指標，見表2。

表2 輔助供電系統等效單元可靠性指標

3 不同工作模式下輔助供電系統可用性計算

3.1 輔助供電系統正常工作模式計算

當輔助供電系統正常工作時，6 套ACU 均投入工作，可保證所有輔助負載正常接入。設輔助供電系統正常工作為事件，則發生情況如公式（13）所示。

式中：～為A～R 正常工作事件；-為A～R 單元故障工作事件。

將表2 的全部數據代入公式（1）～公式（10）及公式（13），可得輔助供電系統正常工作時的可靠性指標，見表3。

表3 輔助供電系統正常工作模式可靠性指標

3.2 輔助供電系統非正常工作模式計算

當輔助供電系統非正常工作時，1 套ACU 故障，5 套ACU投入工作，系統通過冗余操作增大其余5 個ACU 的出力，保證所有輔助負載正常接入。設輔助供電系統非正常工作為事件，則發生情況如公式（14）所示。

將表2 的全部數據代入公式（1）～公式（10）及公式（14），可得輔助供電系統非正常工作時的可靠性指標，見表4。

表4 輔助供電系統非正常工作模式可靠性指標

3.3 輔助供電系統降級運行工作模式計算

當輔助供電系統降級運行時，2 套ACU 故障，4 套ACU投入工作，輔助供電系統進入降級運行模式，系統將主要供暖裝置及空調系統的功率降低至1/2。設輔助供電系統降級運行為事件，則發生情況如公式（15）所示。

將表2 的全部數據代入公式（1）～公式（10）及公式（15），可得輔助供電系統降級運行時的可靠性指標，見表5。

表5 輔助供電系統降級運行工作模式可靠性指標

4 結論

通過上述分析和計算，該文得出的結論如下：1）現有CRH380B 平臺動車組輔助供電系統的故障原因主要集中在牽引變流器的整流器、中間直流環節、冷卻單元以及輔助變流器的預充電電路、PWMI、濾波電路、控制單元和冷卻單元。但基于其擴展邏輯設計，其主要故障集中在輔助變流器中。2）目前，CRH380B 平臺動車組輔助供電系統整體工作穩定性較高，正常工作時的可用度指標超過0.978，百萬公里平均故障率僅為0.101 10次·km，在可用度與可靠性方面均有提升。3）通過幾種工作模式的對比可知，當輔助供電系統發生故障時，各輔助變流器采用不同的冗余供電方式，包括非正常工作模式和降級運行工作模式，在保證系統繼續運行的同時，還可以提高系統的可用度，并降低平均故障率。