600MW超臨界機組優化調整降低煤耗分析

酒鋼集團宏晟電熱公司 張 煒

采用同塔四回路設計不僅可以提高輸電線路的單位面積輸送容量，還可減少土地資源的占用，對緩解電力緊缺具有積極意義。500kV同塔四回路布置使復合絕緣子的電磁工作環境更加復雜，為使復合絕緣子表面電場分布更加均勻，需在高壓端安裝均壓環，其主要作用是降低絕緣子高壓端表面過高的電位梯度、減小最大電場強度，使電場分布趨于均勻，從而提高絕緣子污閃電壓。均壓環的結構參數及安裝位置不僅影響絕緣子的電場分布，也影響自身的表面場強。為壓縮線路走廊，復合材料桿塔開始在高壓輸電線路中應用。復合材料具有重量輕、電絕緣性優良等優點，可節約大量的鋼材，縮小塔頭尺寸，避免風偏事故。

1 500kV四回路半復合橫擔直線塔電場仿真

1.1 500kV四回路復合橫擔直線塔設計

根據結構布置方式不同，500kV同塔四回路直線塔可采用半復合橫擔直線塔和全復合橫擔直線塔。半復合橫擔直線塔四回路采用水平布置，最外側兩回路利用復合材料與橫擔連接，懸垂串采用I串。內側兩回與常規500kV雙回路一致，橫擔采用角鋼，懸垂串采用V型串。相比常規水平布置500kV四回路直線塔走廊寬度減少約9.2m，塔重減少約8.6%；全復合橫擔直線塔采用四回路垂直布置方式，橫擔采用復合材料。相比常規垂直布置500kV四回路直線塔走廊寬度減少約2m、鐵塔高度減少約13m、塔重減少約27%。由于采用復合材料橫擔，懸垂串可減少長度。按照不平衡張力不超規范取值計算，推薦懸垂串總長約1800mm，相比常規500kV懸垂I串長減少約3900mm。

1.2 計算模型

桿塔主體部分為鋼結構，橫擔部分采用復合材料。計算中，一相施加電壓為系統最高運行相電壓的峰值，525kV×√2/√3=428661V，其它兩相則為最高運行相電壓峰值的-1/2、即-214330V，考慮模型對稱性，計算時取右側部分建模計算。

500kV同塔四回緊縮型半復合橫擔直線塔壓管絕緣子、拉索絕緣子、V型絕緣子兩側的管徑（mm）、環徑（mm）、屏蔽深度（mm）分別為55/50/55/340/200/400/70/70/90，位置見圖2。

圖3給出了500kV同塔四回緊縮型半復合橫擔直線塔跑道環的結構尺寸及安裝位置示意圖。跑道環與復合橫擔間距L=320mm，與端部金具相對位置H=204mm，管徑D=50mm，直線部分長C=600mm，圓形部分直徑d=900mm。

1.3 計算結果

對500kV半復合橫擔四回路直線塔優化后模型計算發現，Aa相峰值情況下各均壓屏蔽裝置表面場強最高，因此以Aa相為例展示500kV半復合橫擔四回路直線塔整體電場分布，計算結果如表1~2。

表1 復合橫擔金具表面電場最大值（峰值）

表2 絕緣子傘裙表面電場最大值（有效值）

金具表面最大電場強度為2100V/mm，滿足2300V/mm控制值要求；管型絕緣子傘裙表面場強最大值為361V/mm，V型懸垂絕緣子傘裙表面場強最大值為347V/mm，均滿足工程控制值400V/mm要求。

2 500kV四回路全復合橫擔直線塔電場仿真

計算模型。桿塔主體部分為鋼結構，橫擔部分采用復合材料，建立仿真模型。跑道環與端部金具中心位置間距H=950mm、管徑R=50mm、均壓環長L=1760mm、均壓環寬W=1170mm、彎曲部分半徑Rr=400mm、屏蔽深度100mm。如圖8所示。

計算結果。對500kV全復合橫擔四回路直線塔計算結果優化后模型計算發現，Bb相峰值情況下各均壓屏蔽裝置表面場強最高，以b相為例展示500kV全復合橫擔四回路直線塔整體電場分布。計算結果如表3~4。

表3 復合橫擔金具表面電場分布（峰值）

表4 絕緣子傘裙表面電場分布（有效值）

各相峰值情況下，金具表面整體場強最大值為2198V/mm，滿足控制值2300V/mm要求；各相峰值情況下，絕緣子傘裙表面場強最大值為289V/mm，均滿足控制值400V/mm要求。

3 結語

半復合橫擔直線塔四回路采用水平布置，最外側兩回路利用復合材料與橫擔連接，懸垂串采用I串。內側兩回與常規500kV雙回路一致，橫擔采用角鋼，懸垂串采用V型串。相比常規水平布置500kV四回路直線塔走廊寬度減少約9.2m，塔重減少約8.6%；全復合橫擔直線塔采用四回路垂直布置方式，橫擔采用復合材料。相比常規垂直布置500kV四回路直線塔走廊寬度減少約2m、鐵塔高度減少約13m、塔重減少約27%；通過合理設置均壓環、屏蔽環尺寸，經過電場仿真計算可看出，500kV同塔四回路直線塔高壓端金具和絕緣子傘裙電場均可限制在限值以內。