無(wú)刷直流電機(jī)磁場(chǎng)定向控制系統(tǒng)研究

王 聰

（中國(guó)電子科技集團(tuán)公司第四十七研究所，沈陽(yáng) 110000）

1 引言

無(wú)刷直流電機(jī)用電子換相器替代普通直流電機(jī)的電刷和換向器，使耐用性大為提高，隨著近年來(lái)科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，控制成本也大幅降低。永磁體轉(zhuǎn)子的運(yùn)行效率更高，轉(zhuǎn)動(dòng)慣量更小，在相同的電磁轉(zhuǎn)矩下無(wú)刷直流電機(jī)的響應(yīng)更快，調(diào)速范圍更寬。與其他電機(jī)相比，無(wú)刷直流電機(jī)具有體積小、結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕、功率密度高等優(yōu)點(diǎn)，也更加高效節(jié)能，在各技術(shù)領(lǐng)域均受廣泛關(guān)注，其應(yīng)用遍及航空航天、汽車制造、醫(yī)療器械和家用電器等諸多領(lǐng)域[1]。無(wú)刷直流電機(jī)控制最常用的方法是六步換相的方波控制，方法相對(duì)簡(jiǎn)單，且硬件成本低，但是由于方波控制的磁場(chǎng)是不連續(xù)、跳躍的，因此轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)較大。在對(duì)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)有要求的場(chǎng)合，方波控制無(wú)法勝任，轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)會(huì)產(chǎn)生噪聲，干擾系統(tǒng)，從而影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性，還會(huì)降低系統(tǒng)中芯片的性能或傳感器的控制精度[2]。為解決這個(gè)問(wèn)題，用于控制永磁同步電機(jī)的磁場(chǎng)定向控制方法逐步被應(yīng)用于無(wú)刷直流電機(jī)的控制。其核心思路是將定子電流分解成直軸電流和交軸電流，分別用于控制勵(lì)磁和轉(zhuǎn)矩,相當(dāng)于直流電機(jī)中的勵(lì)磁電流和電樞電流[3]。磁場(chǎng)定向控制能夠使轉(zhuǎn)矩輸出更平穩(wěn)、提高電能的利用率，使無(wú)刷直流電機(jī)具有較寬的調(diào)速范圍和較好的啟動(dòng)性能[4]。鑒于此，磁場(chǎng)定向控制應(yīng)用于無(wú)刷直流電機(jī)控制具有很好的工程應(yīng)用價(jià)值。本研究基于磁場(chǎng)定向控制和空間電壓矢量脈寬調(diào)制方法，從原理入手，以仿真為輔助，以STM32F407IGT6為控制核心，嘗試設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)一種無(wú)刷直流電機(jī)控制系統(tǒng)。

2 磁場(chǎng)定向控制技術(shù)

磁場(chǎng)定向控制技術(shù)（FOC）又稱為矢量控制技術(shù)，是將電機(jī)的轉(zhuǎn)子磁場(chǎng)軸作為同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)軸，借助坐標(biāo)變換的數(shù)學(xué)方法把無(wú)刷直流電機(jī)定子的正弦波電流分解成與磁場(chǎng)平行的直軸電流和與磁場(chǎng)垂直的交軸電流，然后對(duì)這兩種電流加以控制，其動(dòng)態(tài)性能類似于方波控制[5]。

2.1 磁場(chǎng)定向控制系統(tǒng)

BLDCM磁場(chǎng)定向控制系統(tǒng)主要包括Clarke變換、Park變換、Park反變換、PID控制、SVPWM控制五個(gè)部分。BLDCM磁場(chǎng)定向控制系統(tǒng)框圖如圖1所示。其工作過(guò)程為：通過(guò)霍爾信號(hào)計(jì)算出電機(jī)的實(shí)際速度n，然后將實(shí)際速度與設(shè)定速度n*的誤差送給速度PID模塊，輸出作為交軸電流iq*的給定值，直軸電流id*的給定值設(shè)為0。通過(guò)三電阻采樣法獲得電機(jī)定子的三相電流ia、ib、ic，三相電流通過(guò)Clarke和Park兩種變換后得到電機(jī)實(shí)際的交軸電流iq和直軸電流id，再將兩種電流的實(shí)際值與給定值間的誤差送給各自的電流PID模塊，輸出量是交軸電壓uq和直軸電壓ud。最后，交、直軸電壓經(jīng)過(guò)Park反變換和SVPWM兩個(gè)部分作用，輸出為電機(jī)的三相驅(qū)動(dòng)電壓ua、ub、uc，使電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)運(yùn)行。

圖1 BLDCM磁場(chǎng)定向控制系統(tǒng)框圖

2.2 空間電壓矢量脈寬調(diào)制

空間電壓矢量脈寬調(diào)制（SVPWM）是FOC的重要組成部分。通過(guò)SVPWM控制三相逆變電路可以抑制電機(jī)的轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)。三相逆變電路由6個(gè)開關(guān)管組成，每個(gè)開關(guān)管都有導(dǎo)通和截止兩種工作狀態(tài)。將上橋臂導(dǎo)通時(shí)的開關(guān)狀態(tài)設(shè)為1，下橋臂導(dǎo)通時(shí)的開關(guān)狀態(tài)設(shè)為0。由于正常工作時(shí)每個(gè)橋臂上的兩個(gè)開關(guān)管不能同時(shí)導(dǎo)通，所以三相橋電路工作狀態(tài)共有8種，用矢量可以表示為六個(gè)非零矢量：U1(001)、U2(010)、U3(011)、U4(100)、U5(101)、U6(110)，以及兩個(gè)零矢量：U0(000)、U7(111)。電壓空間矢量圖如圖2所示。其中，非零矢量位于坐標(biāo)軸上，零矢量位于坐標(biāo)軸的中心[6]。uα和uβ是通過(guò)Park反變換獲得的二軸靜止電壓。矢量圓內(nèi)的任意矢量可以由與其相鄰的兩個(gè)非零基礎(chǔ)矢量和一個(gè)零矢量通過(guò)不同的作用時(shí)間組合而成，即：

圖2 電壓空間矢量圖

其中Ts是采樣時(shí)間，也是3個(gè)矢量作用時(shí)間的總和，即Ts=T0+T1+T2。用X、Y、Z來(lái)表示各矢量的作用時(shí)間，公式為：

式中，Udc為三相橋母線電壓。

各扇區(qū)作用時(shí)間如表1所示。

表1 各扇區(qū)作用時(shí)間

如果T1+T2＞Ts，則進(jìn)行如下處理：

2.3 轉(zhuǎn)子位置估計(jì)

由于霍爾傳感器的分辨率低，無(wú)法滿足矢量控制的需求，因此需要借助數(shù)學(xué)方法進(jìn)行轉(zhuǎn)子位置估計(jì)。此處所用無(wú)刷直流電機(jī)的霍爾傳感器為120°電角度擺放，因此每個(gè)霍爾信號(hào)在一個(gè)電周期內(nèi)有兩個(gè)狀態(tài)輸出。把每個(gè)電周期分為6個(gè)扇區(qū)，每個(gè)扇區(qū)將對(duì)應(yīng)不同的霍爾信號(hào)組合，通過(guò)霍爾信號(hào)就可以判斷轉(zhuǎn)子所處的扇區(qū)。此方法的缺點(diǎn)在于分辨率只有±30°，為了提高分辨率，結(jié)合插值的方法進(jìn)行轉(zhuǎn)子位置估計(jì)，方法如圖3所示。

圖3 霍爾傳感器位置估算方法圖

ωk-1是k-1時(shí)刻轉(zhuǎn)子的角速度，可以通過(guò)前一時(shí)刻轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)過(guò)60°扇區(qū)所用的時(shí)間來(lái)計(jì)算。θk-1是k-1時(shí)刻轉(zhuǎn)子的位置。可知tk時(shí)刻轉(zhuǎn)子的位置為：

3 磁場(chǎng)定向仿真研究

為驗(yàn)證上述方法的可行性，使用仿真軟件來(lái)模擬FOC控制系統(tǒng)的工作過(guò)程。基于FOC理論，在Simulink中建立BLDCM控制系統(tǒng)仿真模型，如圖4所示。通過(guò)仿真，可以得到相關(guān)實(shí)驗(yàn)波形，用以分析該控制系統(tǒng)的性能，從而降低實(shí)驗(yàn)成本。

圖4 BLDCM的FOC控制系統(tǒng)仿真模型

該模型主要由三相橋驅(qū)動(dòng)模塊、無(wú)刷直流電機(jī)模塊、PARK變換模塊、CLARK變換模塊、PARK逆變換模塊SVPWM模塊和PID模塊構(gòu)成，工作原理與圖1所示框圖描述基本一致[7]。設(shè)定速度期望值為2900r/min，空載運(yùn)行,仿真時(shí)間設(shè)定為3s。

運(yùn)行仿真模型，通過(guò)示波器組件觀測(cè)到的定子三相電流波形，如圖5所示。為便于觀察，截取部分加以放大，如圖6所示。仿真得到的轉(zhuǎn)矩波形如圖7所示，轉(zhuǎn)速波形如圖8所示。由仿真波形可以證明：FOC控制系統(tǒng)的轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)小，運(yùn)行平穩(wěn)，定子電流接近正弦波，性能較為理想。

圖5 定子三相電流波形

圖6 電流波形部分放大圖

圖7 仿真轉(zhuǎn)矩波形

圖8 仿真轉(zhuǎn)速波形

4 系統(tǒng)設(shè)計(jì)

4.1 硬件設(shè)計(jì)

在仿真的基礎(chǔ)上，以單片機(jī)STM32F407IGT6搭建BLDCM的FOC控制系統(tǒng)，系統(tǒng)硬件結(jié)構(gòu)框圖如圖9所示。以IR2110S為驅(qū)動(dòng)芯片，用MOSFET作為開關(guān)元件搭建三相全橋控制電路。以三電阻采樣法獲取電機(jī)定子相電流。相比于單電阻采樣法，三電阻采樣法雖然成本有所增加，但程序簡(jiǎn)單并且能提高采樣電流的準(zhǔn)確性[8]。

圖9 FOC控制系統(tǒng)硬件結(jié)構(gòu)框圖

4.2 軟件設(shè)計(jì)

4.2.1 主程序設(shè)計(jì)

主程序需要在電機(jī)運(yùn)行前完成各模塊的初始化，在此基礎(chǔ)上子程序才能順利完成數(shù)據(jù)處理工作，以實(shí)現(xiàn)對(duì)電機(jī)運(yùn)行狀態(tài)的動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)和為三相橋電路提供有效的驅(qū)動(dòng)信號(hào)，使電機(jī)穩(wěn)定并可靠運(yùn)行。

程序運(yùn)行后，首先對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行初始化，即對(duì)GPIO模塊、ADC模 塊、TIM模塊、USART模塊和NIVC模塊進(jìn)行初始化，然后對(duì)電機(jī)的參數(shù)和PID參數(shù)進(jìn)行配置。

4.2.2 SYSTICK中斷子程序設(shè)計(jì)

SYSTICK中斷用來(lái)控制電機(jī)的啟停，程序每隔500μs進(jìn)入中斷一次。進(jìn)入中斷后通過(guò)查詢電機(jī)的狀態(tài)（如啟動(dòng)、停止、錯(cuò)誤和空閑）并執(zhí)行相應(yīng)的程序來(lái)控制電機(jī)的啟停。SYSTICK中斷流程圖如圖10所示。

按下啟動(dòng)按鍵時(shí)，電機(jī)進(jìn)入啟動(dòng)狀態(tài)，開始執(zhí)行FOC算法，電機(jī)運(yùn)行。按下停止按鍵，電機(jī)進(jìn)入停止?fàn)顟B(tài)，PWM輸出關(guān)閉，電機(jī)停止運(yùn)行。當(dāng)系統(tǒng)有錯(cuò)誤發(fā)生時(shí)，電機(jī)進(jìn)入錯(cuò)誤狀態(tài)，也會(huì)關(guān)閉所有PWM輸出，電機(jī)停止運(yùn)行。

4.2.3霍爾中斷子程序設(shè)計(jì)

轉(zhuǎn)子位置是通過(guò)霍爾信號(hào)確定的，由于STM32的高級(jí)定時(shí)器有異或功能，可將三路霍爾信號(hào)處理成一路信號(hào)，使得轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)過(guò)60°電角度就會(huì)觸發(fā)一次高級(jí)定時(shí)器的捕獲中斷，可以在該中斷程序中進(jìn)行電角度的更新，從而獲取轉(zhuǎn)子的位置。該中斷也稱為霍爾傳感器中斷，其流程圖如圖11所示。

圖11 霍爾中斷子程序流程圖

當(dāng)處理器檢測(cè)到霍爾中斷時(shí)，首先判斷是更新中斷還是捕獲中斷。如果是更新中斷，并且判斷超時(shí)，處理器則認(rèn)為轉(zhuǎn)子的位置沒(méi)有發(fā)生改變，轉(zhuǎn)子的電角度值也保持不變；如果檢測(cè)到捕獲中斷，則對(duì)轉(zhuǎn)子的位置即電角度值進(jìn)行更新。在更新轉(zhuǎn)子位置的同時(shí)，定時(shí)器的分頻值也需要不斷地調(diào)整，這樣不管電機(jī)高速運(yùn)行還是低速運(yùn)行都能保證轉(zhuǎn)子位置檢測(cè)的精度。

4.2.4 FOC算法子程序設(shè)計(jì)

FOC算法的實(shí)現(xiàn)主要包括電流值獲取、Park變換、Clarke變換等過(guò)程，如圖12所示[9]。首先，通過(guò)ADC采樣得到相電流ia、ib、ic；然后對(duì)相電流值進(jìn)行Clarke和Park變換，得到旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的交直軸電流id、iq；再通過(guò)電流PID控制器輸出電壓值ud、uq并進(jìn)行限幅處理；最后，對(duì)ud、uq進(jìn)行Park反變換和SVPWM，求得PWM占空比以控制三相全橋電路。

圖12 FOC算法子程序流程圖

5 系統(tǒng)測(cè)試

在實(shí)驗(yàn)中對(duì)所設(shè)計(jì)系統(tǒng)進(jìn)行測(cè)試。選用電機(jī)的各項(xiàng)參數(shù)為：額定電壓24V，額定電流5.9A，相電阻0.42 Ω，相電感1.12 mH，反電動(dòng)勢(shì)系數(shù)4.3 Vrms/krpm，極對(duì)數(shù)是2。如圖13所示為在電機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，用安捷倫示波器測(cè)得的定子相電流。可見(jiàn)其波形近似為正弦波（電機(jī)的轉(zhuǎn)速設(shè)定為2900r/min）。通過(guò)上位機(jī)得到的轉(zhuǎn)速曲線如圖14所示，可以看出，電機(jī)處于平穩(wěn)運(yùn)行的狀態(tài)。

圖13 定子相電流測(cè)試

圖14 電機(jī)轉(zhuǎn)速曲線測(cè)試

6 結(jié)束語(yǔ)

基于FOC算法對(duì)無(wú)刷直流電機(jī)控制系統(tǒng)進(jìn)行了設(shè)計(jì)。通過(guò)Simulink仿真驗(yàn)證了所設(shè)計(jì)系統(tǒng)的性能，主要關(guān)心轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)的減小情況，在此基礎(chǔ)上搭建了硬件控制系統(tǒng)，并連接電機(jī)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)測(cè)試。從測(cè)試結(jié)果來(lái)看，通過(guò)示波器監(jiān)測(cè)到電機(jī)的相電流近似為正弦波；通過(guò)上位機(jī)得到的電機(jī)轉(zhuǎn)速曲線可以看出電機(jī)運(yùn)行平穩(wěn)，轉(zhuǎn)速脈動(dòng)小。該系統(tǒng)可以為搭建無(wú)刷直流電機(jī)矢量控制系統(tǒng)提供有力的參考。