基于Gyroid結(jié)構(gòu)空氣加熱管道設(shè)計(jì)技術(shù)

葉世偉，戴寧，程筱勝，崔艷超，李澤

1.南京航空航天大學(xué)，江蘇 南京 210016

2.天津航空機(jī)電有限公司，天津 300308

在高空飛行狀態(tài)下，載人飛行器外部飛行環(huán)境是較為惡劣的，因而機(jī)組人員的生活環(huán)境往往需要進(jìn)行溫度調(diào)控。此時(shí)，不同的機(jī)艙其升降溫需求也不盡相同，當(dāng)面向空氣加熱這一需求時(shí)[1-4]，傳統(tǒng)的加熱手段往往存在結(jié)構(gòu)占地面積大、結(jié)構(gòu)不夠緊湊等眾多問(wèn)題（特別是在一些振動(dòng)工況下使用，傳統(tǒng)的空氣加熱管道的加熱設(shè)備由于多采用螺紋連接，其連接可靠性也存在問(wèn)題）。且由于功率限制等條件，空氣加熱的效果存在較大的局限性，尤其是加熱的空氣存在較大的溫差以及加熱系統(tǒng)的高熱點(diǎn)等問(wèn)題，通常會(huì)導(dǎo)致使用體驗(yàn)不好以及安全問(wèn)題。

近年來(lái)，隨著電子產(chǎn)品的快速發(fā)展，其散熱設(shè)備也越發(fā)多樣化，3D 打印技術(shù)為新式散熱結(jié)構(gòu)的制造提供了可能，多種多樣的熱交換結(jié)構(gòu)被應(yīng)用于散熱器的設(shè)計(jì)，而這些新式的熱交換結(jié)構(gòu)為空氣加熱管道的設(shè)計(jì)提供了新的思路。眾多學(xué)者對(duì)新式的熱交換結(jié)構(gòu)進(jìn)行了研究，其中H.B.Yan等[5]研究了X形狀晶格金屬散熱結(jié)構(gòu)在強(qiáng)迫對(duì)流中的表現(xiàn)，發(fā)現(xiàn)該X形狀晶格金屬與傳統(tǒng)的多孔結(jié)構(gòu)相比表現(xiàn)出更加優(yōu)秀的傳熱能力與機(jī)械載荷性能。此外，J.Y.Ho等[6]研究了4種不同尺寸的菱形八面體晶格單元的熱交換能力，通過(guò)選擇性激光熔化（SLM）制造了4種尺寸的晶格結(jié)構(gòu)，并通過(guò)物理試驗(yàn)驗(yàn)證了該八面體晶格單元在熱交換結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用前景。最近，Wang等[7]又從葉片的葉脈分布得到靈感，將其映射至網(wǎng)格換熱器當(dāng)中，通過(guò)計(jì)算流體力學(xué)（CFD）驗(yàn)證了該狀態(tài)下的換熱器響應(yīng)速度要優(yōu)于無(wú)梯度的換熱器。

對(duì)此，作為點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)一類代表的極小曲面結(jié)構(gòu)，由于其優(yōu)良的力學(xué)性能以及較小的比密度等特性被應(yīng)用于航空航天設(shè)備的輕量化設(shè)計(jì)當(dāng)中[8]。極小曲面（TPMS）結(jié)構(gòu)除了在力學(xué)性能上的優(yōu)異表現(xiàn)外，較大的比表面積以及相互貫通的內(nèi)部結(jié)構(gòu)使其具備了成為優(yōu)秀熱交換結(jié)構(gòu)的潛力，姜鈺等[9]就通過(guò)將結(jié)構(gòu)的散熱問(wèn)題轉(zhuǎn)化為定體積約束和梯度約束的極小化散熱弱度問(wèn)題，建立起了數(shù)學(xué)模型，進(jìn)而設(shè)計(jì)出梯度變化的極小曲面散熱器，證明了極小曲面結(jié)構(gòu)在熱傳導(dǎo)結(jié)構(gòu)上的能力。Navya等[10]將極小曲面結(jié)構(gòu)應(yīng)用于蒸餾膜設(shè)計(jì)，旨在增強(qiáng)其傳熱性能。Cheng 等[11]研究了多種極小曲面結(jié)構(gòu)，以確定其幾何參數(shù)與多孔結(jié)構(gòu)性能（流動(dòng)阻力、傳熱和強(qiáng)度）之間的關(guān)系。因此，本文擬將極小曲面結(jié)構(gòu)應(yīng)用于空氣加熱管的設(shè)計(jì)當(dāng)中，旨在設(shè)計(jì)出更加優(yōu)秀的空氣加熱管道結(jié)構(gòu)。

1 空氣加熱管道的設(shè)計(jì)

1.1 加熱過(guò)程分析

空氣加熱管道加熱空氣主要分為加熱階段和穩(wěn)態(tài)階段兩個(gè)過(guò)程。

（1） 加熱階段

此時(shí)系統(tǒng)還未達(dá)到穩(wěn)態(tài)階段，內(nèi)置加熱棒功率為

式中,Pin為內(nèi)置加熱棒功率，P1為加熱棒傳遞至熱交換結(jié)構(gòu)的能量，P2為加熱棒直接與空氣進(jìn)行的熱交換能量，P3為加熱棒升溫的能量。由于熱交換結(jié)構(gòu)與空氣仍存在對(duì)流換熱，則P1=，其中P′1為熱交換結(jié)構(gòu)升溫的能量，為熱交換結(jié)構(gòu)與空氣對(duì)流換熱量。則

（2） 穩(wěn)態(tài)階段

此時(shí)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)，能量守恒，則在該條件下加熱棒的溫度不再發(fā)生改變，即P3= 0，且熱交換結(jié)構(gòu)溫度也處于穩(wěn)態(tài)，即P′1= 0。系統(tǒng)流入的熱通量等于消耗掉的熱量，此時(shí)為0，則在該狀態(tài)下公式改寫為

即在該狀態(tài)下，空氣加熱管的內(nèi)置熱源的熱量將全部用于加熱空氣。在該狀態(tài)下，此時(shí)的加熱管道出口處的空氣狀態(tài)是數(shù)值仿真的最終結(jié)果。

面對(duì)空氣加熱的過(guò)程，其涉及的基本原理主要分為以下兩部分。

（1）熱傳導(dǎo)公式[12]

式中，P1為熱流量（單位為W），A為導(dǎo)熱方向的橫截面面積（單位為m2），k為導(dǎo)熱系數(shù)（單位為W（/m·K））為溫度梯度。其中，負(fù)號(hào)表示熱量由高溫區(qū)域流向低溫區(qū)域的方向。熱傳導(dǎo)理論主要解釋了能量在固體間的傳導(dǎo)，由熱傳導(dǎo)公式分析可知材料的熱傳導(dǎo)率，合理的結(jié)構(gòu)截面面積分布等將會(huì)影響到系統(tǒng)的熱傳導(dǎo)能力。

（2）熱對(duì)流公式[12]

式中，hf為對(duì)流傳熱系數(shù) （單位為W/(m2·K)），A為物體的換熱面積（單位為m2），TS為物體的表面絕對(duì)熱力學(xué)溫度值（單位為K），TB為流體的熱力學(xué)溫度值（單位為K）。在達(dá)到系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)狀態(tài)后，盡管對(duì)流傳熱的總量不變，但是流經(jīng)傳熱結(jié)構(gòu)的流體狀態(tài)卻有區(qū)別，顯然，靠近固體區(qū)域的流體溫度高于遠(yuǎn)離部分的流體。此時(shí)，流體間也發(fā)生著熱量的傳導(dǎo)，進(jìn)而影響著流體出口處流體的最終狀態(tài)。

由式（5）分析可知，影響流體最終狀態(tài)的系數(shù)包括對(duì)流傳熱系數(shù)hf，傳熱面積A，兩者的溫差TS-TB。此時(shí)空氣加熱管道內(nèi)流體與極小曲面結(jié)構(gòu)的換熱面積A近似等于極小曲面結(jié)構(gòu)的表面積S，影響其大小的主要變量由極小曲面的建模決定。而傳熱系數(shù)hf則由結(jié)構(gòu)的湍流性能等因素決定，其最終效果也與對(duì)應(yīng)的熱交換結(jié)構(gòu)緊密相關(guān)。

1.2 設(shè)計(jì)目標(biāo)確定

由于整個(gè)加熱管道的進(jìn)出口單一且確定，因此，當(dāng)系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)進(jìn)出口的流體質(zhì)量應(yīng)當(dāng)相同，即質(zhì)量守恒。則有

式中，Qin,Qout為進(jìn)出口的流體流量（單位為m2/s），v為進(jìn)口的流體速度（單位為m/s），S為進(jìn)口流道截面積（單位為m2）。又因?yàn)橄到y(tǒng)處于隔熱的模擬條件，達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)內(nèi)部熱源的產(chǎn)熱量應(yīng)當(dāng)?shù)扔诹黧w帶走的熱量，此時(shí)能量守恒。則有

式中，Pin,Pout分別為系統(tǒng)的產(chǎn)熱量以及耗熱量（單位為W），ρ為空氣密度（單位為kg/m3），Cp為空氣比定壓熱容（單位為kJ/kg·K）。將式（7）代入式（4），則有

也就意味著當(dāng)系統(tǒng)達(dá)到平衡時(shí)，系統(tǒng)的最終升溫是有極限的（假設(shè)此時(shí)系統(tǒng)將空氣均勻加熱）。即當(dāng)檢測(cè)的出口均溫保持不變時(shí)可以視為系統(tǒng)基本達(dá)到了穩(wěn)態(tài)。由于空氣密度與比熱容隨溫度會(huì)發(fā)生變化，因此取極限的情況，即取50℃時(shí)密度為1.093kg/m3，比熱容為1.005kJ/(kg·K)，則可以計(jì)算得到Δθ≈21K（仿真出口溫度穩(wěn)定意味著系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)態(tài)，見(jiàn)圖1）。

圖1 仿真結(jié)果出口溫度達(dá)到穩(wěn)態(tài)Fig.1 Simulation results showing that the outlet temperature reaches steady state

由式（8）可知，要提高出口均溫應(yīng)當(dāng)增加產(chǎn)熱量（增加內(nèi)部熱源功率）或者降低流體的進(jìn)口速度。然而在空氣加熱管道的現(xiàn)實(shí)應(yīng)用背景下，這些條件往往都是受限制的。將其作為設(shè)計(jì)目標(biāo)也缺乏理論上的支持，考察了空氣加熱管道的應(yīng)用背景后，筆者發(fā)現(xiàn)，目前的空氣加熱管道加熱的空氣在出口時(shí)表現(xiàn)出了極大的溫差， 由于空氣在加熱后直接通向人們的生活區(qū)域，局部過(guò)熱的空氣將會(huì)給人們帶來(lái)不好的使用體驗(yàn)，有時(shí)候甚至容易導(dǎo)致灼傷的情況。

既然均溫地提升從結(jié)構(gòu)改變上無(wú)法實(shí)現(xiàn)，傳統(tǒng)的空氣加熱管出口流體的溫差又較大，為改變這一應(yīng)用缺陷，將流體出口狀態(tài)作為設(shè)計(jì)目標(biāo)，顯然出口流體的最大溫差Δθmax體現(xiàn)了出口流體狀態(tài)的均勻性，更小的溫差意味著空氣在管道內(nèi)的加熱更均勻，可以增加用戶的空氣加熱管道使用體驗(yàn)。由于應(yīng)用背景下一體式的空氣循環(huán)管路，對(duì)空氣加熱部分的壓降Δp提出了一定的要求，因此將其作為設(shè)計(jì)的約束條件。同時(shí)，由于管道的外側(cè)溫控要求，將管道外側(cè)最高溫度Tpipe-max也作為設(shè)計(jì)約束，即在滿足流體的壓力損失以及管道外壁面最高溫度需求的兩個(gè)前提下，將空氣加熱得更加均勻。

2 極小曲面空氣加熱管道的數(shù)值模擬

本次研究對(duì)象為空氣加熱管道（其中流體部分為空氣），由于空氣熱管往往對(duì)入口速度有要求，且空氣熱管內(nèi)部的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，流體湍流現(xiàn)象比較明顯，因此研究涉及模型默認(rèn)為湍流模型[13-15]。

2.1 空氣加熱管道的結(jié)構(gòu)尺寸

圖2 為空氣加熱管道整體結(jié)構(gòu)圖以及中心截面圖，結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)成部分包括內(nèi)置式熱源（加熱棒）、熱交換結(jié)構(gòu)和管道外殼部分。其中結(jié)構(gòu)的確定尺寸有管道內(nèi)半徑36.4mm；外圍管道壁厚1.6mm；管道長(zhǎng)度為240mm 以及4個(gè)內(nèi)置加熱棒長(zhǎng)度為100mm，半徑為2mm。

圖2 極小曲面空氣加熱管道基本結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic diagram of basic structure of minimal curved air heating pipe

除了確定尺寸，其余的設(shè)計(jì)變量將作為此次優(yōu)化的設(shè)計(jì)參數(shù)。其中，本次極小曲面結(jié)構(gòu)的建模原理基于Marching Cubes算法，即等值面算法[16]，其大致原理是將空間分散為體單元，然后判斷等值面穿過(guò)體單元時(shí)的形態(tài)，從而提取與體單元的交點(diǎn)，進(jìn)而獲得三角面片，最后將三角面片組成連續(xù)曲面，生成極小曲面。構(gòu)建出極小曲面后，需要對(duì)曲面進(jìn)行偏置進(jìn)而獲得厚度的極小曲面結(jié)構(gòu)，如圖3所示。圖示的曲面函數(shù)為

圖3 MC算法生成極小曲面示意圖Fig.3 Schematic diagram of minimal surface generated by MC algorithm

極小曲面結(jié)構(gòu)涉及的參數(shù)主要包括將獲得周期為π的曲面函數(shù)，如圖4（a）所示，參數(shù)T即為周期長(zhǎng)度；進(jìn)而控制結(jié)構(gòu)的周期數(shù)，而偏置的距離t將控制整個(gè)極小曲面結(jié)構(gòu)的孔隙率，如圖4（b）所示，參數(shù)t即為偏置距離。

圖4 極小曲面結(jié)構(gòu)各個(gè)參數(shù)示意圖Fig.4 Schematic diagram of each parameter of minimal surface structure

為更加直觀地調(diào)整結(jié)構(gòu)，改寫G曲面的函數(shù)公式為

此時(shí)K為設(shè)計(jì)軟件中直觀調(diào)整參數(shù)，即此時(shí)極小曲面在非z方向上的周期為T=π，在z軸方向上周期T=π。顯然結(jié)構(gòu)的表面積A直接與K、k（k為z軸方向上的縮放率，見(jiàn)圖4（c））成正相關(guān)。且由于設(shè)計(jì)區(qū)域長(zhǎng)度為L(zhǎng)，因此結(jié)構(gòu)在流道方向上的重復(fù)個(gè)數(shù)n可由下述公式計(jì)算：n=，顯然整體表面積影響較大的三個(gè)參數(shù)即為K、L、k。而偏置厚度t控制著結(jié)構(gòu)的空隙率，直接影響到了結(jié)構(gòu)的流道狀況，因此將K、L、t、k共4 個(gè)參數(shù)作為設(shè)計(jì)參數(shù)，探究其變化對(duì)結(jié)構(gòu)造成的影響。圖5 為熱交換結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)區(qū)域。

圖5 熱交換結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)區(qū)域LFig.5 Design area L of heat exchange junction

此次的數(shù)值模擬邊界條件設(shè)定如下：（1）將外部管道壁面設(shè)置為隔熱條件；（2）流體入口設(shè)置為速度入口（速度為10m/s，入口空氣溫度為25℃），出口設(shè)置為outflow出口，監(jiān)測(cè)出口處空氣的平均溫度以及平均壓力等；（3）流體與內(nèi)部熱交換結(jié)構(gòu)的接觸區(qū)域設(shè)置為耦合條件，用于固體與流體的共軛傳熱；（4）內(nèi)部熱源設(shè)置為固體熱源，其功率大小為1000W；（5）CFD的求解模型為k-ε,RNG模型[17]。

2.2 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證

為驗(yàn)證網(wǎng)格疏密程度對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果的無(wú)關(guān)性，采用不同數(shù)量的分析網(wǎng)格進(jìn)行數(shù)值模擬，如圖為設(shè)計(jì)參數(shù)為K=15,t= 1.5,L= 120,k= 1的加熱管道，此時(shí)通過(guò)改變網(wǎng)格尺寸進(jìn)而控制網(wǎng)格數(shù)量。通過(guò)監(jiān)測(cè)出口處平均溫度大小來(lái)反映系統(tǒng)的能量方程是否收斂。由圖6 可知，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量為26萬(wàn)個(gè)左右時(shí)，此時(shí)系統(tǒng)求解結(jié)果已經(jīng)基本保持穩(wěn)定，即此時(shí)的最小網(wǎng)格控制尺寸0.9mm已經(jīng)能滿足計(jì)算精度。故本文的仿真網(wǎng)格最小控制尺寸取值為0.9mm，以保證在滿足計(jì)算精度的同時(shí)，減少數(shù)值迭代的時(shí)間。

圖6 出口均溫隨網(wǎng)格數(shù)量變化折線圖Fig.6 Line chart of outlet mean temperature changing with the number of grids

3 空氣加熱管道的結(jié)構(gòu)優(yōu)化

3.1 優(yōu)化數(shù)學(xué)模型構(gòu)建

圖7 所示為極小曲面偏置厚度t變化對(duì)空氣加熱管道出口溫差、壓降以及管道外壁面最高溫的影響。

圖7 偏置厚度t變化對(duì)數(shù)值仿真結(jié)果的影響Fig.7 Influence of offset thickness t on numerical simulation results

由折線圖分析可知，當(dāng)極小曲面偏置厚度從1mm 增至2mm時(shí)，目標(biāo)變量以及兩個(gè)約束量均在增加，可見(jiàn)t值對(duì)結(jié)構(gòu)的影響是單向的，因此將原先4個(gè)設(shè)計(jì)變量中的變量t取最優(yōu)值，即t=1mm。而剩余三個(gè)變量K,L,k取值范圍則受增材制造技術(shù)以及既定尺寸的約束（其中包括最小打印尺寸以及自支撐需求等），為保證制造順利進(jìn)行，取其中Tpipe-max(K,L,k)為 管 道 的 外 測(cè) 溫 度 要 求， Δp(K,L,k) 為 管 道 壓 降 要 求，Δθmax(K,L,k)為管道出口處流體最大溫差。

即求解的數(shù)學(xué)模型表達(dá)式如下。

3.2 響應(yīng)曲面構(gòu)建與求解

表1 為管道出口溫差、壓降以及管道外殼溫度隨結(jié)構(gòu)參數(shù)變化獲得的仿真數(shù)據(jù)。通過(guò)Design Expert 軟件進(jìn)行響應(yīng)面構(gòu)建及公式擬合[18]，圖8 為各結(jié)構(gòu)參數(shù)的響應(yīng)曲面圖。此時(shí)可獲得Δθmax(K,L,k), Δp(K,L,k),Tpipe-max(K,L,k)的擬合函數(shù)，將得到的擬合函數(shù)導(dǎo)入Matlab中，利用Fmincon優(yōu)化函數(shù)將函數(shù)求解得到其最優(yōu)解為K= 30,L= 150,k= 0.5838。

圖8 極小曲面各個(gè)參數(shù)與出口溫差構(gòu)成的響應(yīng)曲面Fig.8 The response surface is composed of each parameter of minimal surface and outlet temperature difference

表1 空氣加熱管響應(yīng)曲面數(shù)據(jù)表Table 1 Response surface data table of air heating pipe

3.3 最優(yōu)值數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比分析

將求解得到的最優(yōu)解結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模，并進(jìn)行仿真計(jì)算。表2為不同加熱結(jié)構(gòu)下數(shù)值仿真模擬的具體數(shù)值，圖9所示為極小曲面空氣加熱管道與線圈加熱空氣熱管的仿真對(duì)比。

表2 不同結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比表Table 2 Comparison of numerical simulation results of different structures

由圖9與表2對(duì)比兩種結(jié)構(gòu)的仿真結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)傳統(tǒng)的線圈加熱結(jié)構(gòu)出口流體顏色出現(xiàn)了較大變化，且保持穩(wěn)定的狀態(tài)，即出口流體保持著層流情況，出口氣體溫差較大，最大溫差高達(dá)65℃。而極小曲面空氣加熱管道在保證了壓降以及外殼最高溫的要求下盡可能均勻地加熱了流經(jīng)結(jié)構(gòu)的空氣，其出口的最大溫差保持在了3.3℃以內(nèi)，最大溫差減少了94.9%。顯然，均勻加熱的空氣無(wú)疑會(huì)為使用者帶來(lái)更好的使用體驗(yàn)，且極小曲面空氣加熱管道外側(cè)最高溫也低于傳統(tǒng)加熱管道，其安全性存在較高保證。

圖9 管道內(nèi)部不同結(jié)構(gòu)的數(shù)值仿真結(jié)果對(duì)比Fig.9 Comparison of numerical simulation results of different structures in the pipeline

4 驗(yàn)證試驗(yàn)

為驗(yàn)證極小曲面結(jié)構(gòu)在空氣加熱管道中的實(shí)際加熱效果，通過(guò)圖10與圖11所示的試驗(yàn)驗(yàn)證裝置進(jìn)行驗(yàn)證。

圖10 試驗(yàn)原理示意圖Fig.10 Schematic diagram of experimental principle

圖11 試驗(yàn)圖Fig.11 Picture of experiment

試驗(yàn)過(guò)程中，通過(guò)風(fēng)扇控制空氣的流速，并在出口處布置風(fēng)速測(cè)量?jī)x測(cè)量出口的風(fēng)速，使其與仿真的初始條件相符。溫度傳感器為熱敏電阻，通過(guò)測(cè)量傳感器的電阻值可以間接測(cè)量出傳感器的溫度值。試驗(yàn)時(shí)，傳感器主要對(duì)出口的溫度進(jìn)行監(jiān)測(cè)。如圖10 所示，編號(hào)1～4 為出口處的4個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

由表3可知，當(dāng)保持試驗(yàn)風(fēng)速與仿真數(shù)據(jù)相近時(shí)，極小曲面結(jié)構(gòu)的出口均溫保持在了43.6℃，與仿真結(jié)果是接近的。且試驗(yàn)的出口溫度的最大溫差保持在了2.4℃內(nèi)，這與仿真結(jié)果也保持一致，可以說(shuō)，試驗(yàn)基本驗(yàn)證了極小曲面結(jié)構(gòu)在空氣加熱管道上的作用，即均勻加熱了流經(jīng)的空氣。

表3 試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比表Table 3 Comparison table of experimental results and numerical simulation results

5 結(jié)論

通過(guò)研究，可以得出以下結(jié)論：

（1）熱交換結(jié)構(gòu)在空氣加熱管道中的作用可以理解為擾動(dòng)空氣，由于熱源功率恒定，加上封閉系統(tǒng)帶來(lái)的熱量守恒以及質(zhì)量守恒的限制，加熱空氣的能力存在極限情況，相較于傳統(tǒng)的空氣加熱管道，極小曲面結(jié)構(gòu)可以利用其復(fù)雜的內(nèi)部流道以及較大的表面積幫助空氣更好地?cái)_動(dòng)，進(jìn)而達(dá)到均勻加熱的效果。

（2）管道內(nèi)部添加復(fù)雜的熱交換結(jié)構(gòu)必然會(huì)導(dǎo)致流體出現(xiàn)較大的壓力損失，但是G 形極小曲面結(jié)構(gòu)曲率為零的特點(diǎn)，能夠盡可能降低流體的壓力損失，進(jìn)而在滿足壓降要求的前提下，盡可能實(shí)現(xiàn)均勻加熱空氣這一目標(biāo)。

（3）極小曲面結(jié)構(gòu)具有優(yōu)秀的熱傳導(dǎo)能力以及大表面積這一特點(diǎn)，進(jìn)而內(nèi)置式加熱棒的熱量能夠較快地傳遞至極小曲面的整個(gè)結(jié)構(gòu)，正是因?yàn)檫@一特點(diǎn)，整個(gè)系統(tǒng)的高熱點(diǎn)問(wèn)題得以解決，這也是極小曲面空氣加熱管道外側(cè)溫度能夠保持較低溫的主要原因。