敞開(kāi)式TBM穿越高地應(yīng)力隧道支護(hù)優(yōu)化研究

任道遠(yuǎn)　高新強(qiáng)　馬澤騁　樊浩博　朱正國(guó)

摘 要：依托國(guó)家重點(diǎn)鐵路工程雅林段孜拉山隧道穿越高地應(yīng)力TBM施工段，通過(guò)精細(xì)化三維數(shù)值模擬，分析在高地應(yīng)力條件下，不同支護(hù)體系對(duì)圍巖變形、塑性區(qū)深度、支護(hù)結(jié)構(gòu)受力情況的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明，在高地應(yīng)力條件下，圍巖的超前變形在總變形量中占比較高；較早的施作剛性較大的支護(hù)，支護(hù)結(jié)構(gòu)所受壓應(yīng)力過(guò)大，進(jìn)而導(dǎo)致初期支護(hù)的變形與破壞，降低施工安全性。選用超前支護(hù)、多次噴混凝土與長(zhǎng)短錨桿相結(jié)合的支護(hù)體系，與原有施工方案相比，較好地控制了掌子面前方巖體超前變形，減小了圍巖總變形量，降低了支護(hù)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力水平，提高了圍巖及支護(hù)的穩(wěn)定性。

關(guān)鍵詞：高地應(yīng)力隧道、敞開(kāi)式TBM、多次噴混凝土、精細(xì)化三維數(shù)值分析

中圖分類號(hào)：U25;TP391.9文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：1001-5922（2023）06-0153-05

Research on construction optimization of open TBM crossing high ground stress tunnel

REN Daoyuan1，2，GAO?? Xinqiang1，2，3，4，MA Zecheng1，2，F(xiàn)AN Haobo2，ZHU Zhengguo2，4

（1.State Key Laboratory of Mechanical Behavior and System Safety of Traffic Engineering Structures，Shijiazhuang ?Tiedao University，Shijiazhuang 050043，China；

2.School of Civil Engineering，Shijiazhuang Tiedao University，Shijiazhuang 050043，China；

3.Hebei Key laboratory of Mechanics Behavior Evolution and Control of Transport Engineering Structures，Shijiazhuang 050043，China；

4.Hebei Technology and Innovation Center on Safe and Efficient Mining of Metal Mine，Shijiazhuang 050043，China）

Abstract：This paper relies on the TBM construction project of the national key railway project Yalin section of the Zila Mountain Tunnel through high ground stress.Through refined three-dimensional numerical simulation，the influence of different support systems on the deformation of surrounding rock，the depth of plastic zone and the stress of support structure under high ground stress conditions is analyzed.The results show that under the condition of high ground stress，the advanced deformation of surrounding rock accounts for a relatively high proportion in the total deformation.For the rigid support that was applied earlier， the compressive stress of the support structure is too large，which leads to the deformation and failure of the initial support and reduces the construction safety.While the support system of advanced support，multiple lining and long and short bolts is selected，compared with the original construction scheme，the advanced deformation of rock mass in front of the face is well controlled，the total deformation of surrounding rock is reduced，the stress level of support structure is reduced，and the stability of surrounding rock and support is improved.

Key words：high ground stress tunnel，open TBM，multiple support structures，refined 3D numerical analysis

全斷面硬巖隧道掘進(jìn)機(jī)（TBM），其施工相較于傳統(tǒng)鉆爆法具有施工速度快、對(duì)圍巖擾動(dòng)小等優(yōu)點(diǎn)。隨著人們對(duì)地下空間需求的增加，TBM在未來(lái)隧道建設(shè)中發(fā)揮著不可替代的重要作用。關(guān)于敞開(kāi)式TBM隧道從選型到施工與支護(hù)的各方面已經(jīng)有了十分豐碩的成果。通過(guò)設(shè)備改造和采用合理的掘進(jìn)參數(shù)，有效地提高了TBM在Ⅳ圍巖地段中的掘進(jìn)速度和施工效益［1］。對(duì)全斷面襯砌液壓臺(tái)車進(jìn)行特殊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，解決了TBM正常掘進(jìn)時(shí)連續(xù)皮帶機(jī)在出渣工況下實(shí)現(xiàn)同步實(shí)施襯砌［2］。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)和數(shù)值模擬，研究了高地應(yīng)力層狀粉砂質(zhì)泥巖地層中TBM施工圍巖變形特征［3］。認(rèn)為隧道TBM施工隧道圍巖發(fā)生失穩(wěn)的其中一方面原因包括刀盤(pán)擾動(dòng)和撐靴擾動(dòng)［4］。分析了敞開(kāi)式TBM在城市軌道交通淺埋隧道中的應(yīng)用，通過(guò)數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，研究了敞開(kāi)式TBM施工隧道的圍巖變形情況，優(yōu)化了TBM施工參數(shù)，提高了施工效率［5-7］。針對(duì)敞開(kāi)式TBM的研究主要是圍繞層狀、節(jié)理密集、圍巖破碎等復(fù)雜地質(zhì)條件下的TBM施工及支護(hù)等方面，對(duì)敞開(kāi)式TBM在埋深超過(guò)1 000 m的高地應(yīng)力地質(zhì)條件下的隧道施工支護(hù)參數(shù)優(yōu)化方面研究較少。

1 工程背景

隧道長(zhǎng)32.7 km，最大埋深約1.6 km，隧道高差大于1 km。施工所采用TBM為圓形斷面，開(kāi)挖直徑（D）為11 m，循環(huán)進(jìn)尺（L）為1.8 m。巖性主要為片麻巖夾片巖、糜棱巖、灰?guī)r、砂巖、凝灰?guī)r、砂巖夾礫巖［8］。本文以TBM穿越高地應(yīng)力段為研究對(duì)象，該地段為Ⅳ級(jí)圍巖。TBM配套錨桿鉆機(jī)、鋼拱架安裝架等支護(hù)系統(tǒng)，在圍巖裸露出護(hù)盾后可立即施工鋼拱架、錨桿、鋼筋網(wǎng)［9］。支護(hù)錨桿采用5 m長(zhǎng)φ22低預(yù)應(yīng)力漲殼式中空注漿錨桿，環(huán)向間距1 m，縱向間距0.9 m。

2 高地應(yīng)力敞開(kāi)式TBM施工隧道圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性研究

2.1 分析模型

采用有限差分軟件FLAC 3D［10］，以該隧道Ⅳ級(jí)圍巖段正洞斷面為基礎(chǔ)建立精細(xì)化三維數(shù)值模型，模型示意圖如圖1所示。模擬區(qū)段隧道埋深h取為1 300 m，模型頂面按29.06 MPa施加垂直荷載，側(cè)面采用水平位移約束，底面采用豎向位移約束，初期支護(hù)距離掌子面3～4 m距離施作。圍巖和噴混凝土均視為連續(xù)、均質(zhì)、各向同性介質(zhì)，采用Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則。噴混凝土與撐靴采用實(shí)體單元模擬，錨桿和超前小導(dǎo)管采用Cable單元模擬，鋼拱架采用Beam單元模擬，圍巖的物理力學(xué)參數(shù)如表1所示；隧道初期支護(hù)設(shè)置參數(shù)如表2所示。

每次循環(huán)TBM步進(jìn)距離為1.8 m，一步進(jìn)過(guò)程分3次開(kāi)挖，一次開(kāi)挖距離為0.6 m，模擬開(kāi)挖過(guò)程：（1）刀盤(pán)掘進(jìn)時(shí)施加開(kāi)挖推力，撐靴施作水平支撐力；（2）刀盤(pán)掘進(jìn)-護(hù)盾支護(hù)-刀盤(pán)掘進(jìn)-刪除護(hù)盾結(jié)構(gòu)單元，支護(hù)錨桿、鋼拱架，噴射混凝土-撐靴單元向掘進(jìn)方向移動(dòng)1.8 m；（3）循環(huán)掘進(jìn)至隧道貫通。

模型中刀盤(pán)推力、轉(zhuǎn)矩［11］通過(guò)掌子面施加應(yīng)力的方式實(shí)現(xiàn)模擬，總推力按照實(shí)際掘進(jìn)參數(shù)選取為25 500 kN，換算為掌子面均布荷載為268.5 kPa，在掌子面后10 m處預(yù)留的撐靴單元上施加水平荷載以模擬撐靴支撐力，掘進(jìn)時(shí)的撐靴支撐力按照實(shí)際參數(shù)選取為66 300 kN，接觸壓力為6 MPa。開(kāi)挖一步進(jìn)后，刪除上一步施加在撐靴與掌子面上的應(yīng)力，同時(shí)施加下一循環(huán)位置的應(yīng)力。

2.2 圍巖穩(wěn)定性分析

2.2.1 圍巖變形分析

為減小模型邊界效應(yīng)對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響，計(jì)算完成后均取模型中間斷面（y=45 m）作為分析斷面，圍巖變形如圖2所示。拱頂最大沉降值為110.2 mm，隧道最大跨度處的最大水平位移值為44.3 mm。

掌子面前方距離大于10 m范圍的圍巖拱頂沉降較緩慢，掌子面前方10 m，約0.91D處的拱頂沉降量為13.2 mm，掌子面前方10 m范圍內(nèi)拱頂沉降急速增加，掌子面處拱頂沉降量達(dá)到了75.46 mm，掌子面后方拱頂持續(xù)沉降，但沉降幅度減小，于掌子面后方36 m（3.27D）處趨于穩(wěn)定。掌子面前方5.4 m（0.5D）范圍內(nèi)，最大跨度處水平位移迅速增加，掌子面位置最大跨度處水平位移為24.55 mm，掌子面后方10 m處撐靴施作水平支撐力，最大跨度處水平位移出現(xiàn)小幅度回彈，撐靴后方水平位移增加至39 m并于掌子面后方18 m（1.64D）處趨于穩(wěn)定。掌子面前方圍巖變形中，拱頂沉降量占總沉降量的69.74%，最大跨度處水平位移占總水平位移量的62.56%。

2.2.2 圍巖塑性區(qū)分布特征

TBM掘進(jìn)施工過(guò)程中，掌子面前后圍巖塑性區(qū)如圖3所示。

由圖3可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)TBM刀盤(pán)在掌子面時(shí)，掌子面前方塑性區(qū)深度8.3 m，掌子面后方3.6 m內(nèi)圍巖處于護(hù)盾支撐區(qū)域，塑性區(qū)很小，圍巖主要表現(xiàn)為局部剪切破壞。掌子面后方3.6～5.4 m為護(hù)盾脫出圍巖的范圍，主要以剪切破壞為主。隨著初期支護(hù)施作的完成，圍巖轉(zhuǎn)變?yōu)榫植考羟衅茐呐c局部拉剪破壞。

2.3 支護(hù)變形和受力特征

2.3.1 鋼拱架受力分析

鋼拱架軸力如圖4所示。鋼拱架所受軸力均為壓應(yīng)力，拱頂軸力值最小為126 MPa；2側(cè)邊墻軸力值最大為482 MPa。

2.3.2 噴混凝土受力分析

噴混凝土受力如圖5所示。

從圖5可以看出，水平應(yīng)力、豎向應(yīng)力與最大主應(yīng)力均沿隧道中線對(duì)稱分布，且均為負(fù)值，說(shuō)明噴射混凝土全環(huán)受壓。拱頂水平應(yīng)力值較小，仰拱處水平應(yīng)力最大，為43.7 MPa；最大跨度處豎向應(yīng)力最大為64.4 MPa；拱頂處最大主應(yīng)力較小，邊墻內(nèi)側(cè)最大主應(yīng)力最大為65.4 MPa。

2.4 支護(hù)變形特征與受力存在的問(wèn)題

2.4.1 變形破壞特征

高地應(yīng)力敞開(kāi)式TBM施工中隧道圍巖變形破壞特征：刀盤(pán)前方圍巖會(huì)發(fā)生一定程度的塑性區(qū)和變形破壞，且掌子面前方圍巖變形占比較高；隨著TBM掘進(jìn)，已經(jīng)發(fā)生變形破壞的圍巖進(jìn)入護(hù)盾支撐區(qū)域，由于護(hù)盾的支撐作用緩解了圍巖的變形速率，塑性區(qū)得到了一定程度的控制，但當(dāng)護(hù)盾脫出圍巖，該部分圍巖變形量與塑性區(qū)再次增大；隨著支護(hù)的施作，圍巖的變形逐漸趨于穩(wěn)定，塑性區(qū)進(jìn)一步得到控制，在距離掌子面約3倍洞徑以后，圍巖基本不再變形，塑性區(qū)也不再發(fā)展。

2.4.2 初支變形受力特征

噴射混凝土邊墻內(nèi)側(cè)及該處鋼拱架呈現(xiàn)過(guò)高的應(yīng)力，其外在原因是撐靴的支撐力作用在支護(hù)結(jié)構(gòu)上，限制了邊墻的位移，雖然隨著TBM撐靴前移，支撐力在開(kāi)挖一步進(jìn)過(guò)程后刪除，但是由于撐靴處邊墻位移量較小，導(dǎo)致邊墻處應(yīng)力較大。由于初支施作距離掌子面較近，以豎向應(yīng)力為主的過(guò)高地應(yīng)力得不到釋放，大部分應(yīng)力作用在初支上，致使邊墻位置處應(yīng)力過(guò)高，這是主要的內(nèi)在原因。過(guò)高的應(yīng)力會(huì)導(dǎo)致鋼拱架發(fā)生變形破壞、噴射混凝土變形開(kāi)裂及壓潰。初支的變形破壞造成的不利影響，一方面頻繁更換鋼拱架增加施工工作量，延長(zhǎng)施工周期，降低經(jīng)濟(jì)效益；另一方面，混凝土的剝落開(kāi)裂降低了初支承載力，嚴(yán)重時(shí)會(huì)影響施工安全。因此應(yīng)對(duì)支護(hù)體系進(jìn)行優(yōu)化。

3 高地應(yīng)力TBM隧道施工支護(hù)體系優(yōu)化

對(duì)于高地應(yīng)力敞開(kāi)式TBM隧道，掌子面前方變形量在總變形量中占比較高，在考慮控制圍巖變形時(shí)，應(yīng)重點(diǎn)考慮針對(duì)掌子面前方圍巖變形的控制。同時(shí)，如何減小高地應(yīng)力對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的影響是保證隧道施工安全的關(guān)鍵。優(yōu)化支護(hù)方案考慮采用超前注漿小導(dǎo)管來(lái)控制掌子面前方圍巖變形，小導(dǎo)管采用復(fù)合玻璃纖維導(dǎo)管，長(zhǎng)9 m，搭接長(zhǎng)度1.8 m，外插角5°，漿液擴(kuò)散范圍按1 m計(jì)，通過(guò)刀盤(pán)前方預(yù)留孔洞，利用敞開(kāi)式TBM刀盤(pán)后方錨桿鉆機(jī)打入［12］。錨桿采用長(zhǎng)短錨桿相結(jié)合的支護(hù)方式［13］，噴射混凝土分為初噴10 cm和復(fù)噴25 cm二次施工［14］，短錨桿、鋼拱架與初噴混凝土在護(hù)盾脫出圍巖后及時(shí)施作，復(fù)噴混凝土與長(zhǎng)毛桿在距離掌子面16 m處施作。初次施作初支的目的在于利用初噴混凝土及時(shí)封閉圍巖，防止圍巖裸露時(shí)間過(guò)長(zhǎng)失去自穩(wěn)能力而導(dǎo)致的松動(dòng)掉塊和坍塌等災(zāi)害，同時(shí)允許圍巖變形，釋放地應(yīng)力，二次施作的初支作為主要承擔(dān)荷載的結(jié)構(gòu)，目的在于加固圍巖，提高支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。其余支護(hù)參數(shù)與原有施工參數(shù)保持一致，優(yōu)化后支護(hù)結(jié)構(gòu)如圖6所示。

3.1 高分子注漿加固技術(shù)

高分子注漿加固技術(shù)是將高分子樹(shù)脂混合液通過(guò)特種設(shè)備注入到圍巖中，使其在較短時(shí)間內(nèi)將破碎松散的巖體膠結(jié)稱為連續(xù)、完整的受力體，從而提高圍巖的力學(xué)性能。

隧道用高分子注漿加固材料屬于改性聚氨酯類高分子材料，由A、B2組分液體構(gòu)成，無(wú)顆粒，可注性及滲透能力強(qiáng)，能注入破碎圍巖體中細(xì)小裂隙，擴(kuò)散半徑大，反應(yīng)快，具有一定的韌性，能夠適應(yīng)圍巖變形及掘進(jìn)擾動(dòng)等因素的影響。超前注漿加固區(qū)采用等效代替法，將注漿后的加固區(qū)圍巖力學(xué)參數(shù)等效，具體如表3所示。

3.2 優(yōu)化后的圍巖穩(wěn)定性分析

優(yōu)化支護(hù)參數(shù)后的圍巖變形云圖如圖7所示。在進(jìn)行支護(hù)方法優(yōu)化后，圍巖最大拱頂沉降為89 mm，最大水平位移為19.8 mm。掌子面前方圍巖變形中，拱頂沉降值為38 mm，占總沉降量的44.9%；最大跨度處水平位移值為2.8 mm，占總收斂量的21%。相較于原有支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算工況，掌子面前方變形與圍巖總變形量均得到了有效控制。

圖8為優(yōu)化后的鋼拱架應(yīng)力圖。鋼拱架全環(huán)整體受壓，邊墻處軸力最大，為78 MPa，相較于原有支護(hù)方案，鋼拱架所承受壓力大幅度減小，鋼拱架所受應(yīng)力在安全工作范圍內(nèi)，符合鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。

優(yōu)化方案的噴混凝土受力如圖9所示。噴混凝土全環(huán)受壓，水平應(yīng)力最大值在拱頂及仰拱處，為10 MPa；豎直方向應(yīng)力最大值在邊墻外側(cè)，為22.2 MPa。相較于原有方案，25 cm厚噴混凝土所承受的最大壓應(yīng)力得到降低，支護(hù)結(jié)構(gòu)所受應(yīng)力在其安全工作的范圍內(nèi)，符合混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范。

4 結(jié)語(yǔ)

（1）高地應(yīng)力段敞開(kāi)式TBM施工中，掌子面前方變形在總變形中占比較高，控制掌子面前方變形是控制圍巖變形的關(guān)鍵。數(shù)值模擬結(jié)果表明，采取一定的超前支護(hù)措施，可以有效地控制掌子面前方變形與圍巖總變形；

（2）隧道洞身分布以豎向應(yīng)力為主的高地應(yīng)力，原施工方案在圍巖剛露出護(hù)盾便使用剛性較大的支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行支護(hù)，容易造成支護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中，其超過(guò)自身承載范圍，影響施工安全。采用多次噴混凝土、長(zhǎng)短錨桿結(jié)合的支護(hù)體系，有效降低了支護(hù)結(jié)構(gòu)中的應(yīng)力水平，保證了支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

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收稿日期：2022-10-21；修回日期：2023-04-10

作者簡(jiǎn)介：任道遠(yuǎn) （1997-），男，碩士，主要從事隧道圍巖穩(wěn)定機(jī)理研究;E-mail：15994011256@163.com。

通訊作者：高新強(qiáng) （1970-），男，博士，教授，博導(dǎo)，主要從事隧道圍巖穩(wěn)定機(jī)理研究；E-mail：gxqgaoxinqiang@163.com。

基金項(xiàng)目：中國(guó)鐵建股份有限公司2019年度科技重大專項(xiàng)（項(xiàng)目編號(hào)：2019-A05）；石家莊鐵道大學(xué)研究生創(chuàng)新自主項(xiàng)目（項(xiàng)目編號(hào)：YC2022017）。

引文格式：任道遠(yuǎn) ，高新強(qiáng)，馬澤騁，等.敞開(kāi)式TBM穿越高地應(yīng)力隧道支護(hù)優(yōu)化研究[J].粘接，2023，50（6）：153-157.