固定床液態(tài)熔渣氣化爐渣池液位控制方法探究

陳江明，王學(xué)云，張波濤

(1.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司，北京 100013；2.國(guó)家能源煤炭高效利用與節(jié)能減排技術(shù)裝備重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100013；3.煤基節(jié)能環(huán)保炭材料北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100013)

0 引 言

我國(guó)是1個(gè)以煤炭為主要能源的國(guó)家，煤炭是實(shí)現(xiàn)清潔高效利用的最經(jīng)濟(jì)、最安全的礦產(chǎn)資源，煤炭清潔高效利用不僅為國(guó)民經(jīng)濟(jì)和社會(huì)快速發(fā)展提供保障，同樣為國(guó)家能源安全提供保障。現(xiàn)代煤氣化是煤炭清潔高效利用的核心技術(shù)，其中，液態(tài)熔渣氣化技術(shù)具有氣化反應(yīng)溫度高、氧耗低、蒸汽用量少、氣化效率高和廢水產(chǎn)量低等優(yōu)點(diǎn)[1-2]。

國(guó)外對(duì)于固定床液態(tài)熔渣氣化技術(shù)的研究起始于上世紀(jì)70～80年代，英國(guó)燃?xì)夤緦?duì)英國(guó)、美國(guó)、歐洲等多地區(qū)煤種進(jìn)行大量試燒實(shí)驗(yàn)，在英國(guó)愛(ài)丁堡附近的西田煤氣化實(shí)驗(yàn)廠將1臺(tái)魯奇加壓氣化爐改造為液態(tài)熔渣氣化爐，氣化強(qiáng)度可達(dá)到原魯奇爐的3倍，連續(xù)運(yùn)行90 d以上，積累了大量數(shù)據(jù)，并在此基礎(chǔ)上開(kāi)發(fā)出了液態(tài)熔渣氣化技術(shù)，并驗(yàn)證了工業(yè)化氣化爐直徑可達(dá)4 m，單爐日投煤量最大可達(dá)1 200 t，單爐日產(chǎn)合成氣可達(dá)200萬(wàn)Nm3。上世紀(jì)90年代中后期，在德國(guó)黑水泵廠建成直徑φ3.6 m的液態(tài)熔渣氣化爐，采用當(dāng)?shù)亓淤|(zhì)褐煤和固體廢物制成的型煤為原料，為甲醇項(xiàng)目提供原料氣，成功運(yùn)行至2008年。

國(guó)內(nèi)對(duì)于固定床液態(tài)熔渣氣化技術(shù)的研究起始于2005年，云南某煤化工企業(yè)將1臺(tái)φ2.3 m的魯奇固定床加壓氣化爐改造為液態(tài)熔渣氣化爐，進(jìn)行了大量實(shí)驗(yàn)研究，于2008年建成直徑φ3.6 m的液態(tài)熔渣氣化爐，一次性試車成功，至今運(yùn)行良好。目前，國(guó)內(nèi)工業(yè)化運(yùn)用液態(tài)熔渣氣化技術(shù)的有內(nèi)蒙古呼倫貝爾金新化工、云煤云南先鋒化工、中煤鄂爾多斯能源化工等企業(yè)[3-4]。中煤鄂爾多斯能源化工的熔渣氣化爐更是創(chuàng)造了單爐連續(xù)運(yùn)行326 d的運(yùn)行記錄，單爐運(yùn)行氧負(fù)荷達(dá)到12 000 Nm3/h，有效氣含量達(dá)到86%以上。

液態(tài)熔渣特性是熔渣氣化技術(shù)的核心，研究熔渣特性影響因素對(duì)于工業(yè)化運(yùn)行具有重要意義。筆者通過(guò)分析固定床液態(tài)熔渣氣化爐渣池液位的影響因素，得出熔渣氣化爐排渣控制方法及要點(diǎn)。

1 液態(tài)熔渣氣化技術(shù)簡(jiǎn)介

液態(tài)熔渣氣化爐采用碎煤加壓氣化、液態(tài)排渣技術(shù)，固定床液態(tài)熔渣氣化技術(shù)具有氣化溫度高、氣化強(qiáng)度高、有效氣含量高、蒸汽使用量少、廢水產(chǎn)量低、設(shè)備投資少等優(yōu)點(diǎn)。煤在氣化爐中的氣化過(guò)程如圖1所示，即煤在氣化時(shí)從上往下分別依次經(jīng)過(guò)干燥層、干餾層、氣化層、燃燒層和熔渣層[5-7]。氣化爐燃燒層是氣化反應(yīng)區(qū)，中心燃燒區(qū)溫度達(dá)到1 700～2 000 ℃，氣化后形成的液態(tài)熔渣在氣化爐錐形渣池內(nèi)聚集并形成一定高度的液態(tài)熔渣[8]，液態(tài)熔渣流入水中后激冷成2～3 mm的玻璃態(tài)渣。

圖1 氣化爐氣化過(guò)程簡(jiǎn)圖

渣池液位依靠熔渣的表面張力和排渣口處燒嘴燃燒火焰張力托住，當(dāng)液態(tài)渣位達(dá)到設(shè)定高度時(shí)自動(dòng)觸發(fā)啟動(dòng)排渣程序，通過(guò)排渣控制系統(tǒng)將液態(tài)熔渣間斷排出氣化爐，液態(tài)渣在激冷室中經(jīng)水激冷碎裂成2～3 mm的玻璃態(tài)渣，玻璃態(tài)渣通過(guò)渣鎖收集后間斷排出系統(tǒng)。氣化爐液態(tài)排渣系統(tǒng)如圖2所示。

圖2 氣化爐液態(tài)排渣系統(tǒng)

2 影響液態(tài)熔渣氣化爐熔渣的主要因素

影響液態(tài)熔渣氣化爐熔渣品質(zhì)的因素較多，包括原料煤品質(zhì)、汽氧比、排渣口火焰溫度、排渣順控的參數(shù)設(shè)置及操作工經(jīng)驗(yàn)等[9-10]。為了更好的掌握氣化爐排渣控制影響的因素，筆者從以下幾個(gè)方面進(jìn)行逐一分析。

2.1 原料煤品質(zhì)對(duì)氣化爐熔渣的影響

原料煤中的CaO含量直接影響液態(tài)渣的流動(dòng)性，石灰石配比是影響液態(tài)排渣最關(guān)鍵的因素，適宜的石灰石配比可確保液態(tài)渣灰熔融溫度大幅度降低，讓液態(tài)渣保持良好流動(dòng)性。如果煤質(zhì)發(fā)生變化，特別是灰分變化時(shí)石灰石配比要及時(shí)調(diào)整，灰分增加石灰石配比也要適當(dāng)提高。灰分降低石灰石配比要相應(yīng)減少，而石灰石配比調(diào)整是否合適還要結(jié)合最后液態(tài)渣組分分析決定。液態(tài)渣在取樣分析后可以看到CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、MgO各自的含量。其中最重要的數(shù)據(jù)就是CaO占比，如果CaO占比在35%～40%說(shuō)明石灰石配比合適。如果渣樣分析數(shù)據(jù)中CaO占比低于35%說(shuō)明石灰石配比偏低，如果渣樣分析數(shù)據(jù)中CaO占比大于40%說(shuō)明石灰石配比偏高。石灰石配比調(diào)整要堅(jiān)持小幅度多次調(diào)整，不要一次快速調(diào)整，避免對(duì)排渣操作產(chǎn)生不利影響，緩慢將石灰石配比調(diào)整到目標(biāo)區(qū)間后有利于排渣穩(wěn)定。

某公司液態(tài)熔渣氣化爐采用褐煤塊煤為原料，與氣化劑燃燒反應(yīng)后，煤氣通過(guò)氣化爐上部送到后續(xù)工序處理，燃剩的液態(tài)渣主要成分為CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、MgO[11]，根據(jù)氣化爐運(yùn)行工況收集數(shù)據(jù)和分析總結(jié)，正常工況爐渣分析數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1 液態(tài)熔渣氣化爐正常工況爐渣分析數(shù)據(jù)(平均值)

原料煤品質(zhì)對(duì)氣化爐熔渣的影響主要表現(xiàn)在原料煤的灰分上，原料煤灰分波動(dòng)大時(shí)將導(dǎo)致氣化爐熔渣不穩(wěn)定。幾組典型的原料煤分析數(shù)據(jù)見(jiàn)表2，熔渣分析數(shù)據(jù)見(jiàn)表3，由表2煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)對(duì)應(yīng)表3熔渣分析數(shù)據(jù)可看出，煤質(zhì)的波動(dòng)對(duì)煤渣熔融溫度影響較小，但由灰渣黏度相圖可發(fā)現(xiàn)，在助熔劑石灰石添加量一定的情況下，SiO2含量對(duì)熔渣黏度影響非常大[12-13]，SiO2含量超過(guò)40%時(shí)，其含量越高，渣的黏度越大，1 400 ℃及Al2O310%條件下渣黏度與CaO-SiO2的關(guān)系如圖3所示。

表2 典型的原料煤分析數(shù)據(jù)

表3 熔渣分析數(shù)據(jù)

圖3 1 400 ℃，Al2O3 10%條件下渣黏度與CaO-SiO2的關(guān)系[5]

2.2 燒嘴火焰溫度的影響

燒嘴火焰溫度對(duì)液態(tài)熔渣氣化爐排渣的影響也至關(guān)重要，燒嘴火焰溫度直接影響到液渣的渣溫及液渣的流動(dòng)性。燒嘴的作用是提高排渣口處液渣的溫度，讓其保持較高溫度和良好的流動(dòng)性。火焰溫度高會(huì)使液態(tài)渣的黏度下降，流動(dòng)性增強(qiáng)，能保證渣池內(nèi)積累的液渣達(dá)到正常液位49 KPa時(shí)及時(shí)排出，不在爐膛內(nèi)造成積累，不會(huì)因?yàn)樵厣弦埔鸹饘由弦疲斐蓺饣癄t溝流及偏燒等影響氣化爐的穩(wěn)定運(yùn)行。 但過(guò)高的火焰溫度容易造成灰渣中單質(zhì)鐵的析出，進(jìn)而堵塞氣化爐的排渣口，造成排渣不暢。另外火焰溫度過(guò)高容易損壞支撐板和下渣口，縮短設(shè)備使用周期。當(dāng)火焰溫度過(guò)低會(huì)導(dǎo)致排渣口處的渣溫降低黏度下降流動(dòng)性變差，存在堵塞下渣口的風(fēng)險(xiǎn)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行數(shù)據(jù)分析，燒嘴火焰溫度控制在1 700～1 750 ℃最為適宜。

2.3 汽氧比對(duì)氣化爐熔渣的影響

液態(tài)熔渣氣化爐的汽氧比設(shè)計(jì)控制范圍在0.7～1.22 kg/Nm3，汽氧比越高，爐內(nèi)所能達(dá)到的最高溫度就越低，渣池溫度隨著降低，渣黏度增大不易排渣，同時(shí)水蒸汽的耗量相對(duì)增大，水蒸汽分解率也相對(duì)降低，氣化爐出口煤氣中CO2和CH4含量增加，有效氣CO和H2含量下降，不利于合成氨原料氣的生成。

相反，汽氧比小則會(huì)使燃燒反應(yīng)加劇，氣化爐內(nèi)溫度升高，出口煤氣中的CO和H2含量增加，CO2和CH4含量降低。蒸汽分解率增加，蒸汽消耗量相對(duì)減少，但渣池溫度會(huì)升高，造成熔渣析出單質(zhì)鐵，容易堵塞下渣口造成氣化爐停車。

據(jù)文獻(xiàn)表明高溫熔渣中極易析出單質(zhì)鐵[14]，當(dāng)CO濃度大于25%、熔渣溫度大于1 350 ℃時(shí)，極易析出單質(zhì)鐵，溫度越高，單質(zhì)鐵析出越多。

液態(tài)熔渣氣化爐渣池內(nèi)爐渣的溫度由汽氧比確定[15]，汽氧比與渣池溫度關(guān)系如圖4所示，汽氧比越低渣池溫度越高。而液態(tài)熔渣氣化本身含大量還原性氣體CO，如果控制過(guò)低汽氧比，熔渣中鐵越容易析出，由于鐵的密度大、導(dǎo)熱性遠(yuǎn)優(yōu)于液態(tài)熔渣，導(dǎo)致單質(zhì)鐵下沉易在下渣口處被冷卻凝固，堵塞排渣口，導(dǎo)致排渣不暢。

圖4 汽氧比與渣池渣溫度關(guān)系

開(kāi)車初期汽氧比控制0.75 kg/Nm3時(shí)及排渣口被積鐵堵塞的排渣工況渣樣如圖5所示，汽氧比控制0.90 kg/Nm3時(shí)的渣樣圖片如圖6所示。根據(jù)歷次運(yùn)行發(fā)現(xiàn)，在汽氧比控制較低時(shí)渣池壓差波動(dòng)很大，渣池液位不穩(wěn)定，控制難度增加調(diào)整頻繁，極易在排渣時(shí)導(dǎo)致下渣口堵塞而被迫停車。

圖6 汽氧比控制0.90 kg/Nm3時(shí)的渣樣

2.4 排渣參數(shù)控制

液態(tài)熔渣氣化爐排渣參數(shù)主要有禁止排渣時(shí)間T1，排渣等待時(shí)間T2和排渣時(shí)間T3，以及燃燒煙氣排放泄壓閥預(yù)置開(kāi)度。在T1開(kāi)始計(jì)時(shí)至T1時(shí)間結(jié)束禁止排渣，T2時(shí)間開(kāi)始計(jì)時(shí)當(dāng)渣池壓差達(dá)到預(yù)設(shè)值時(shí)提示報(bào)警自動(dòng)排渣，如果T2時(shí)間內(nèi)未達(dá)到排渣壓差預(yù)設(shè)值，T2結(jié)束時(shí)也必須啟動(dòng)排渣程序，每次排渣時(shí)間為T(mén)3。

設(shè)置T1時(shí)間過(guò)長(zhǎng)或T3時(shí)間過(guò)短，易導(dǎo)致排渣量不足而使渣池上漲，燃燒煙氣泄壓閥預(yù)置開(kāi)度過(guò)小，會(huì)導(dǎo)致排渣量不足；反之T1時(shí)間過(guò)短或T3時(shí)間過(guò)長(zhǎng)易導(dǎo)致排渣過(guò)量，熔渣不能很好的熔融，造成渣池波動(dòng)大，燃燒尾氣泄壓閥預(yù)置開(kāi)度過(guò)大會(huì)導(dǎo)致排渣過(guò)量。

3 熔渣氣化爐排渣控制要點(diǎn)

3.1 控制液態(tài)熔渣的黏度

液態(tài)熔渣黏度主要通過(guò)向原料煤中配入石灰石來(lái)調(diào)整熔渣黏度[16-17]，根據(jù)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)將熔渣黏度控制1～3 Pa·s為宜，由表3可知，將熔渣中CaO含量控制38%～42%時(shí)，黏度最低[18]，且可適應(yīng)灰分波動(dòng)較大的煤質(zhì)[19]。

3.2 汽氧比控制

汽氧比控制0.88～0.92 kg/Nm3為宜，通過(guò)定期觀察熔渣顏色進(jìn)行微調(diào)[20]。氣化爐在切汽氧運(yùn)行開(kāi)始排渣后，如果液態(tài)熔渣的顏色較暗、黏度較大，可將汽氧比逐漸降低，最低不能低于0.88 kg/Nm3，熔渣的顏色夠亮則維持汽氧比不變。

汽氧比的調(diào)整依據(jù)主要是根據(jù)渣溫來(lái)進(jìn)行調(diào)整，如果渣溫太高(即渣的顏色鮮亮)，渣的黏度較低(流動(dòng)性很好)或者鐵從渣中分離的較多，汽氧比應(yīng)該增加。相反地，如果渣溫太低，就需使用額外火焰以清除排渣口的部分堵塞，同時(shí)，在排渣時(shí)就可以觀察到渣黏度高的狀態(tài)。

3.3 排渣參數(shù)的控制

3.3.1初次排渣的下渣控制

初次排渣設(shè)定下渣順控T1為150～200 s，T2為200 s，T3為20～28 s，排渣壓差控制閥SP為18 kPa，下渣控制閥的預(yù)設(shè)開(kāi)度為75%，激活排渣壓差為45 kPa，停止排渣壓差為-6.9 kPa。允許操作人員調(diào)整參數(shù)T2、T3和下渣控制閥預(yù)設(shè)開(kāi)度，以盡量確保下渣控制閥在18 kPa附近，避免排渣壓差降得過(guò)低或降至負(fù)值。

氣化爐在切入汽氧運(yùn)行后首次排渣的依據(jù)為有熔渣從排渣口連續(xù)滴落、壓差高于45 kPa且比較穩(wěn)定，參考依據(jù)如下：① 切汽氧后3～5 h；② 排渣壓差達(dá)到45 kPa以上且床層溫度逐漸上漲；③ 鼓風(fēng)口由“點(diǎn)亮”到“黑管”。當(dāng)觀察排渣口有大量渣連續(xù)滴落且壓差較穩(wěn)定時(shí)則嘗試進(jìn)行手動(dòng)排渣操作，使用手動(dòng)模式嘗試排渣20 s，如果成功，將排渣系統(tǒng)投自動(dòng)，繼續(xù)觀察排渣是否正常。第2次下渣則根據(jù)渣量及排渣壓差調(diào)整排渣參數(shù)，排渣初期每次盡量少排渣以逐漸建立渣池液位，排渣期間密切關(guān)注下渣情況及渣池壓差情況，防止液態(tài)渣排空的情況出現(xiàn)。

3.3.2穩(wěn)定運(yùn)行期間的下渣控制

禁止排渣時(shí)間T1為100～200 s，允許排渣時(shí)間T2為0～600 s，下渣時(shí)間T3為20～45 s，T3和預(yù)置開(kāi)度可根據(jù)排渣情況進(jìn)行小幅調(diào)整，激活排渣壓差原則設(shè)定值為40～55 kPa，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)排渣情況、鼓風(fēng)口視鏡明亮程度，持續(xù)亮的時(shí)間進(jìn)行調(diào)整，控制渣池壓差在40～49 kPa，一旦超出范圍要及時(shí)人為干預(yù)調(diào)整排渣參數(shù)，確保氣化爐建立正常的渣池液位，液態(tài)熔渣氣化爐各位置高度對(duì)應(yīng)的渣池液位如圖7所示。

圖7 氣化爐渣池壓差對(duì)應(yīng)的液渣高度

在觀察燒嘴火焰時(shí)，若發(fā)現(xiàn)燒嘴火焰中帶有火星、煤塊或下渣量較少、下渣比較細(xì)，說(shuō)明渣池內(nèi)液態(tài)渣液位過(guò)低，需立即調(diào)整T1、T2、T3降低排渣頻率，燒嘴標(biāo)準(zhǔn)火焰氧氣流量每次提高10 Nm3/h，燒嘴額外火焰氧氣流量每次提高5 Nm3/h，待排渣正常10 min后，將T1、T3、T2恢復(fù)至先前的運(yùn)行值。

排渣壓差突然上漲多為熔渣黏度變化引起，遇到此種情況應(yīng)適當(dāng)延長(zhǎng)T1時(shí)間，對(duì)難熔物進(jìn)行熔融，而非加強(qiáng)排渣，否則極易導(dǎo)致氣化爐排渣口堵塞，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致排渣口燒嘴熄火停車，趨勢(shì)線為排渣過(guò)量，渣口堵塞導(dǎo)致停車的渣池壓差趨勢(shì)如圖8所示。 若氣化爐長(zhǎng)期排渣不暢則導(dǎo)致渣池壓差上漲，當(dāng)熔渣淹至鼓風(fēng)口附近時(shí)，氣化爐壁溫會(huì)上漲；若氣化爐渣池液位繼續(xù)上漲淹沒(méi)鼓風(fēng)口時(shí)則伴隨氣化爐床層壓差的上漲，在氣化爐運(yùn)行期間要綜合參考?xì)饣癄t壁溫、床層壓差、渣池壓差、排渣口排渣情況等參數(shù)及時(shí)對(duì)排渣設(shè)置參數(shù)進(jìn)行調(diào)整。

圖8 渣口堵塞導(dǎo)致停車的渣池壓差趨勢(shì)

液態(tài)熔渣氣化爐穩(wěn)定運(yùn)行期間下渣時(shí)間控制原則為：禁止排渣時(shí)間T1為120～200 s，允許排渣時(shí)間T2為100 s，下渣時(shí)間T3為30～40 s，T3和預(yù)置開(kāi)度可根據(jù)排渣情況進(jìn)行小幅調(diào)整，激活排渣壓差設(shè)定值為45 kPa。

3.4 排渣口火焰溫度

排渣口火焰溫度控制在1 700～1 750 ℃為宜，溫度過(guò)高，會(huì)導(dǎo)致熔渣析鐵，當(dāng)排渣口有難熔渣堵塞時(shí)，可適當(dāng)提高排渣口火焰溫度，將火焰溫度控制1 800～1 850 ℃，但時(shí)間不能太長(zhǎng)，隨時(shí)根據(jù)排渣口排渣情況進(jìn)行調(diào)整。

如果運(yùn)行期間火焰有向下燒的趨勢(shì)，說(shuō)明下渣口有難熔渣塊堵塞排渣口的跡象，需將下渣火焰切換為額外火焰來(lái)提高煙氣溫度使渣塊熔化，避免下渣口堵塞加劇；如果火焰狀態(tài)恢復(fù)正常，在額外火焰運(yùn)行1 h后可切換為標(biāo)準(zhǔn)火焰，切換時(shí)觀察排渣是否順暢，否則適當(dāng)延長(zhǎng)額外火焰的運(yùn)行時(shí)間。

3.5 通過(guò)渣樣判斷氣化爐工況

對(duì)于液態(tài)熔渣氣化爐工況的判斷，觀察激冷后排出熔渣形態(tài)不失為1種較為直觀的判斷方式，以下介紹幾種典型工況下的爐渣形態(tài)。

3.5.1氣化爐正常工況時(shí)爐渣渣樣

氣化爐正常工況時(shí)的爐渣如圖5所示,爐渣呈翠綠色玻璃狀晶體,直徑約為2～3 mm,且較均勻。

3.5.2幾種工況時(shí)爐渣渣樣及成因分析

渣溫較低時(shí)的爐渣如圖9所示,其粒徑較大且不均勻,主要原因?yàn)樵鼫剌^低、黏度較大,從而易導(dǎo)致?tīng)t渣在激冷過(guò)程中形成粒徑分布不均勻的爐渣。

圖9 渣溫較低時(shí)的爐渣

石灰石添加過(guò)量時(shí)爐渣如圖10所示，其粒徑較大，且?jiàn)A雜有灰色，主要原因?yàn)橹軇┦沂砑舆^(guò)量或不均勻?qū)е隆?/p>

圖10 石灰石添加過(guò)量時(shí)爐渣

渣溫過(guò)高時(shí)的爐渣如圖11所示，其粒徑較小，且末狀細(xì)渣，主要原因是渣溫過(guò)高所致。

圖11 渣溫過(guò)高時(shí)的爐渣

工況一經(jīng)確認(rèn)即調(diào)整對(duì)應(yīng)的參數(shù)，進(jìn)行糾偏使渣池逐步恢復(fù)至健康狀況，確保氣化爐安全穩(wěn)定的運(yùn)行，實(shí)現(xiàn)液態(tài)熔渣氣化爐的長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行。

4 結(jié) 論

針對(duì)目前國(guó)內(nèi)液態(tài)熔渣氣化爐運(yùn)行10多年的經(jīng)驗(yàn)積累，筆者對(duì)熔渣特性的影響因素、液態(tài)熔渣的控制機(jī)理、控制途徑以及控制方法進(jìn)行分析，得到結(jié)論如下：

(1)液態(tài)渣的流動(dòng)性受原料煤CaO含量的影響，通過(guò)液態(tài)熔渣氣化爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)得出CaO含量控制在35%～40%可大幅降低液態(tài)渣灰熔融溫度，并可將熔渣黏度控制在1～3 Pa·s，提高了液態(tài)渣的流動(dòng)性。

(2)燒嘴火焰溫度可提高排渣口處液渣的溫度，影響液渣的黏度及流動(dòng)性，正常工況下，渣池壓差控制在49 KPa，燒嘴火焰溫度控制在1 700～1 750 ℃之間，液渣流動(dòng)性最佳。

(3)渣池內(nèi)爐渣的溫度由汽氧比確定，汽氧比低會(huì)使燃燒反應(yīng)加劇，氣化爐內(nèi)溫度升高，出口煤氣中的CO和H2含量增加，還原性CO會(huì)將灰渣中的氧化鐵還原成單質(zhì)鐵，造成下渣口堵塞，氣化爐停車。汽氧比控制可通過(guò)熔渣顏色進(jìn)行判斷，根據(jù)大量運(yùn)行數(shù)據(jù)得出，汽氧比控制在0.88～0.92 kg/Nm3為宜。

(4)液態(tài)熔渣氣化爐穩(wěn)定運(yùn)行期間下渣時(shí)間控制原則為：禁止排渣時(shí)間T1為120～200 s，允許排渣時(shí)間T2為100 s，下渣時(shí)間T3為30～40 s，T3和預(yù)置開(kāi)度可根據(jù)排渣情況進(jìn)行小幅調(diào)整，激活排渣壓差設(shè)定值為45 kPa，使渣池壓差控制在47～49 kPa。在氣化爐運(yùn)行期間，要綜合參考?xì)饣癄t壁溫、床層壓差、渣池壓差、排渣口排渣情況等對(duì)排渣參數(shù)進(jìn)行調(diào)整。