華安水電廠二廠機(jī)組甩負(fù)荷接力器停頓現(xiàn)象分析與處理

李勝鑫，黃彥鋒

（福建華電福瑞能源發(fā)展有限公司華安水力發(fā)電廠，福建 漳州 363800）

0 前言

華安水電廠二廠裝機(jī)容量2×40 MW，機(jī)組由南平電機(jī)廠制造，水輪機(jī)型號(hào)為HLX75E-LJ-309，發(fā)電機(jī)型號(hào)為SF40-30/6100，一管雙機(jī)結(jié)構(gòu)。二廠于2010 年9 月動(dòng)工興建，兩臺(tái)機(jī)組分別于2013 年9 月26 日和9 月27 日順利投產(chǎn)發(fā)電。機(jī)組調(diào)速器為SAFR-2000H 型微機(jī)調(diào)速器，導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律為一段直線關(guān)閉，原設(shè)計(jì)甩100%負(fù)荷按調(diào)節(jié)保證計(jì)算為9 s，6 號(hào)首臺(tái)調(diào)試機(jī)組甩100%負(fù)荷關(guān)閉時(shí)間根據(jù)甩75%負(fù)荷數(shù)據(jù)后調(diào)整為13 s，投運(yùn)后優(yōu)化調(diào)整為12 s。

水輪機(jī)基本參數(shù)：

最大水頭：62.1 m 額定水頭：53.5 m

最小水頭：44.3 m 加權(quán)平均水頭：56.6 m

額定流量：84.2 m3/s 額定轉(zhuǎn)速：200 r/min

額定功率：41 240 kW 飛逸轉(zhuǎn)速：357 r/min

最大功率：41 240 kW 吸出高度：+0.516 5 m

軸向水推力：220 t 接力器活塞直徑80 mm

接力器活塞行程 415 mm

1 存在問(wèn)題

2013 年9 月，6 號(hào)機(jī)組進(jìn)行甩負(fù)荷試驗(yàn)，對(duì)導(dǎo)葉的開(kāi)度變化進(jìn)行了試驗(yàn)錄波，曲線如圖1 所示。通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)機(jī)組甩 50%負(fù)荷時(shí)導(dǎo)葉按照直線正常關(guān)閉，在機(jī)組甩75%和100%負(fù)荷時(shí)導(dǎo)葉關(guān)閉出現(xiàn)臺(tái)階形折線異常關(guān)閉過(guò)程。雖然導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間滿足全關(guān)時(shí)間為13 s 的要求，但導(dǎo)葉接力器在開(kāi)始關(guān)閉階段其關(guān)閉速度均比設(shè)計(jì)要求的要快得多，而在導(dǎo)葉關(guān)閉到約30%開(kāi)度時(shí)則出現(xiàn)了停止不動(dòng)約2.5 s后才又繼續(xù)關(guān)閉的異?，F(xiàn)象。盡管此次甩滿負(fù)荷過(guò)程的調(diào)節(jié)保證技術(shù)參數(shù)并未超出設(shè)計(jì)允許值，但超出正常導(dǎo)葉關(guān)閉調(diào)節(jié)保證計(jì)算值，故急需找出導(dǎo)葉關(guān)閉異常原因并盡快予以解決[1]。

圖1 6 號(hào)機(jī)組甩滿負(fù)荷后導(dǎo)葉異常關(guān)閉過(guò)程的波形圖

2 原因分析

在機(jī)組甩負(fù)荷時(shí)，導(dǎo)葉是在動(dòng)態(tài)水力矩和接力器操作力矩的共同作用下關(guān)閉，隨著導(dǎo)葉緊急關(guān)閉，壓力鋼管水壓快速上升，使得導(dǎo)葉關(guān)閉速度加快，接力器油管路中的油流速度也加快，引起在油管路中的壓力損耗也加大，由于壓力損耗過(guò)大，接力器缸中的油壓降低，壓力油在導(dǎo)葉接力器上的作用力降低，壓力油不能推動(dòng)導(dǎo)葉接力器運(yùn)動(dòng)，也就是接力器操作功不足出現(xiàn)導(dǎo)葉接力器停頓的現(xiàn)象。在接力器停頓期間，壓力泵啟動(dòng)油壓上升，壓油罐油壓逐漸傳遞到接力器缸，壓力油又推動(dòng)接力器運(yùn)動(dòng)，關(guān)閉導(dǎo)葉。

3 應(yīng)對(duì)措施及其效果

3.1 方案1

經(jīng)對(duì)雅瑪渡水電廠調(diào)研后，決定采用在導(dǎo)葉接力器開(kāi)腔油管路安裝分段關(guān)閉裝置，利用分段關(guān)閉裝置的回油節(jié)流功能，通過(guò)調(diào)節(jié)螺母限定其閥芯的開(kāi)口大小，調(diào)節(jié)關(guān)機(jī)時(shí)間。

處理效果：2013 年在導(dǎo)葉接力器開(kāi)腔油路增設(shè)分段關(guān)閉裝置后，調(diào)整好導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間12 s,解決了機(jī)組甩負(fù)荷后導(dǎo)葉關(guān)閉過(guò)程中的異常問(wèn)題。圖2 為6 號(hào)機(jī)組增設(shè)節(jié)流裝置后甩滿負(fù)荷時(shí)的正常波形圖。

圖2 6 號(hào)機(jī)組增設(shè)節(jié)流裝置后甩滿負(fù)荷試驗(yàn)時(shí)的正常波形圖

3.2 方案2

考慮在導(dǎo)葉接力器開(kāi)腔油路增設(shè)分段關(guān)閉裝置，如果其調(diào)節(jié)螺母發(fā)生變位，導(dǎo)致導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間發(fā)生變化，對(duì)機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行極為不利。2020 年結(jié)合機(jī)組大修及調(diào)速器改造機(jī)會(huì)，對(duì)接力器操作功進(jìn)行復(fù)核計(jì)算，發(fā)現(xiàn)接力器操作功偏小，需加大接力器活塞直徑，提高接力器操作功，故結(jié)合機(jī)組大修對(duì)調(diào)速器、接力器進(jìn)行更換。

3.2.1 接力器直徑的計(jì)算

接力器容量與導(dǎo)水機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)參數(shù)、水輪機(jī)直徑D1和工作水頭H有密切關(guān)系。水輪機(jī)工廠從生產(chǎn)的一系列水輪機(jī)接力器中，經(jīng)過(guò)電站實(shí)測(cè)在控制導(dǎo)水機(jī)構(gòu)時(shí)接力器的牽引力矩，統(tǒng)計(jì)出一些規(guī)律并引出經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算接力器容量，供水輪機(jī)初步設(shè)計(jì)或選擇水輪機(jī)調(diào)速容量時(shí)應(yīng)用。因此，按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算接力器容量不但方法較簡(jiǎn)便，而且準(zhǔn)確度也可以滿足要求。目前國(guó)內(nèi)通用的導(dǎo)水機(jī)構(gòu)接力器直徑，可用式（1）計(jì)算：

式中，D1為轉(zhuǎn)輪直徑；Hmax為最大水頭；為導(dǎo)葉相對(duì)高度；Pr為調(diào)速系統(tǒng)額定油壓，λ為計(jì)算系數(shù)，可由表1 查取。

表1 接力器直徑計(jì)算系數(shù)

表2 直徑280 mm 接力器參數(shù)

表3 直徑320 mm 接力器參數(shù)

在混流式水輪機(jī)中，接力器直徑通常取決于導(dǎo)葉開(kāi)度a0=0.5a0max（在關(guān)閉方向出現(xiàn)的最大水力力矩）。而中、低水頭軸流式水輪機(jī)，則通常取決于導(dǎo)葉開(kāi)度a0≈a0max（在開(kāi)啟方向出現(xiàn)的最大水力力矩）。計(jì)算系數(shù)λ值，隨蝸殼包角Ψ的減小而降低，因?yàn)榉俏佇尾糠謱?dǎo)葉水力力矩較蝸形部分導(dǎo)葉水力力矩要小些。同時(shí)，水力力矩和水輪機(jī)的單位流量有關(guān)。表1 較小的值用于水輪機(jī)型譜中一般過(guò)流能力的轉(zhuǎn)輪，較大值用于增大流量改進(jìn)后的新轉(zhuǎn)輪。

3.2.2 華安二廠接力器直徑計(jì)算

（1）調(diào)速系統(tǒng)操作油壓上限取6.2 MPa，接力器直徑為：

（2）調(diào)速系統(tǒng)油壓下限取5.6 MPa，接力器直徑為：

（3）調(diào)速系統(tǒng)事故低油壓取4.8 MPa，接力器直徑為：

3.2.3 現(xiàn)有缸體直徑280 mm 接力器操作功的計(jì)算

最低操作油壓的選擇：緊急停機(jī)壓力（事故停機(jī)的最小壓力）Pt的選擇應(yīng)使關(guān)機(jī)后壓力不降到最低操作油壓Pr以下，最低操作油壓Pr根據(jù)要求的接力器容量A（N·m）和所用的接力器容積V（m3）求得：PR=（A/V）×10-6。

（1）接力器操作功

經(jīng)計(jì)算接力器的容積為：V=0.048 5 m3

目前接力器操作功計(jì)算公式：

Q—水輪機(jī)額定流量，m3/s；

Hmax—水輪機(jī)最大水頭，m；

D1—轉(zhuǎn)輪直徑，m。

由上述公式可得接力器的所需操作功為：

根據(jù)核算，接力器實(shí)際所需要的操作功為：285 659.35 N·m

（2）目前油壓等級(jí)下接力器操作功核算

1）目前二廠調(diào)速系統(tǒng)正常工作油壓范圍為：5.6~6.2 MPa，事故低油壓為4.8 MPa。

2）目前取油壓上限6.2 MPa 時(shí)的接力器實(shí)際操作功為：

3）目前取油壓下限5.6 MPa 時(shí)的接力器實(shí)際操作功為:

4）目前取事故低油壓4.8 MPa 時(shí)的接力器實(shí)際操作功為：

綜上所述，在油壓下限5.6 MPa、事故低油壓4.8 MPa 下的接力器實(shí)際操作功均小于設(shè)計(jì)計(jì)算所需的接力器操作功，不能滿足要求。

由公式反推滿足設(shè)計(jì)操作功需要時(shí)的調(diào)速系統(tǒng)油壓為：

結(jié)論：現(xiàn)有的接力器需要調(diào)速系統(tǒng)油壓在6.02 MPa 以上時(shí)，才能滿足設(shè)計(jì)所需操作功的要求，因壓油罐的設(shè)計(jì)選型油壓上限為6.3 MPa，可供正常運(yùn)行的油壓區(qū)間僅為6.02~6.2 MPa，偏小，不滿足正常運(yùn)行需要。

3.2.4 選用缸體直徑320 mm 接力器操作功的計(jì)算

（1）直徑320 mm 接力器操作功

經(jīng)計(jì)算選用320 mm 接力器的容積為：

（2）目前油壓等級(jí)下接力器操作功核算

目前二廠調(diào)速系統(tǒng)正常工作油壓范圍為：5.6~6.2 MPa，事故低油壓為4.8 MPa，取事故低油壓4.8 MPa 時(shí)的接力器實(shí)際操作功為:

結(jié)論：由此可知選用缸體直徑320 mm 接力器，在事故低油壓4.8 MPa 時(shí)，可以滿足設(shè)計(jì)所需操作功的要求。

處理效果：結(jié)合機(jī)組大修，將接力器缸體直徑由280 mm 提高至320 mm，增加接力器操作功，同時(shí)取消接力器管路上的節(jié)流閥，于2021 年2 月進(jìn)行調(diào)速器甩100%負(fù)荷試驗(yàn)，6 號(hào)機(jī)組調(diào)速器甩100%額定負(fù)荷時(shí)的動(dòng)態(tài)品質(zhì)滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，轉(zhuǎn)速上升值、蝸殼進(jìn)口壓力上升值、尾水真空度滿足調(diào)保計(jì)算的要求，甩負(fù)荷過(guò)程中不再出現(xiàn)關(guān)閉速度過(guò)快和停頓現(xiàn)象。

圖3 6 號(hào)機(jī)組甩100%額定負(fù)荷過(guò)渡過(guò)程曲線

4 結(jié)語(yǔ)

華安水電廠二廠機(jī)組甩負(fù)荷過(guò)程中接力器出現(xiàn)停頓的主要原因是接力器的操作力矩不足，通過(guò)兩種改進(jìn)方案進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，驗(yàn)證了改進(jìn)后的兩種方案均能滿足過(guò)渡過(guò)程中蝸殼壓力、轉(zhuǎn)速、尾水管進(jìn)口壓力的控制標(biāo)準(zhǔn)。本文也對(duì)接力器操作功進(jìn)行詳細(xì)計(jì)算，提出增大接力器活塞直徑措施，通過(guò)對(duì)接力器改造徹底解決問(wèn)題。國(guó)內(nèi)類似機(jī)組由于各種原因大多采用方案一，本文提供了新的借鑒。