復雜曲線鋼槽梁跨線頂推施工關鍵技術: 以響堂鋪2號大橋為例

王曉磊, 劉暢, 張鵬, 劉煥舉, 張凡

(1.河北工程大學土木工程學院, 邯鄲 056107; 2.中國華冶科工集團有限公司, 北京 100176)

當前,中國高速公路總里程已超1.5×105km,每年建設里程數(shù)可達7 000 km,位居世界之首[1]。在國家交通網(wǎng)絡的持續(xù)發(fā)展下,公路或鐵路的橋梁跨線工程日益增多,許多特殊的橋梁線型也隨之增加,施工難度逐步增大。然而在現(xiàn)階段的橋梁跨線施工中,由于頂推施工法有著對既有線路不斷交的工藝優(yōu)勢,故常被應用于此類工程。完善的橋梁頂推施工工藝對于今后基礎設施的發(fā)展有著深遠影響。

中外學者在橋梁頂推施工領域已進行諸多探索。姜早龍等[2]針對跨磁懸浮頂推施工過程中可能出現(xiàn)的安全問題,以有限元分析計算為依據(jù),對重要構件進行測點布置。王鋒[3]通過縱向頂推過螺栓節(jié)點等施工技術的研究,攻克了頂推施工過程中存在的長頂程、大懸臂等難題。葉建良[4]在甌江北口大橋北引橋的鋼-混組合梁頂推施工中,通過對設置工作面、提梁站以及相應的頂推設施等問題的研考,解決了因梁底寬度變化而存在的平面曲線頂推難題。汪學進[5]對4種頂推施工方案的經(jīng)濟性、安全性進行比對和選擇,有效降低了施工成本與風險。楊增權[6]針對高墩、大跨徑等特點,在研究橫向偏移規(guī)律的基礎上,提出了相應的線形控制措施。Arturo等[7]通過數(shù)值優(yōu)化、理論推導等手段,提出相應的導梁設計公式,優(yōu)化頂推工藝的結構設計。Li等[8]基于主梁剛性運動的平移和旋轉(zhuǎn),提出的一種新的頂推梁橋的相位變換方案,可以有效地評估頂推完成后的梁段應力分配情況。這在湘江富源大橋的鋼箱梁頂推施工中得到實際驗證。

隨著跨線工程數(shù)量的大幅增加,頂推工藝日漸完善,相比之下現(xiàn)階段的頂推施工研究中,主梁線型較為單一,支架布置也多為相似。而對于特殊的復雜曲線主梁且非對稱式支架結構的頂推施工工藝卻鮮有報道,因此在橋梁跨線工程日益增多的背景下,對復雜曲線主梁頂推施工工藝進行研究具有重要的工程意義。鑒于此,以S型主梁的響堂鋪2號大橋為例,通過分析千斤頂擺放位置以及借助有限元模擬等手段,設計相應的導梁結構和非對稱支架布局,通過優(yōu)化后的頂推系統(tǒng)對主梁進行連續(xù)頂推,設計導梁上墩、主梁臨時鎖定、橫向旋轉(zhuǎn)、線形保障、現(xiàn)場監(jiān)測等復雜曲線主梁的頂推施工核心工藝,該項施工工藝可為今后相關工程提供參考。

1 工程概況

響堂鋪2號大橋為全長302 m,其整體呈S型,如圖1所示。大橋第一聯(lián)為三箱單室鋼-混組合梁橋,跨徑(40+62+40) m,橋面板寬16.5 m,橋面板厚0.3 m,橋中線處高2.5 m。橋梁橫坡通過采用腹板不等高組成,橋面鋪裝為等厚鋪裝,縱斷面縱坡1.42%。橋梁下部基礎采用柱式墩和柱式臺,墩臺采用鉆孔灌注樁基礎。與既有的青蘭高速交叉樁號為ZK716+714.767,交角138°,青蘭高速為雙向4車道,路面寬度為24 m。本工程的主要重、難點為:①工程位于山脈地區(qū),作業(yè)時面臨諸多安全性問題,且施工空間有限,橋梁跨線施工作業(yè)面較小;②保證既有的青蘭高速的正常通行需求;③由于鋼梁主體線形不規(guī)則,可能會導致主梁結構發(fā)生斷裂或傾覆。

①～⑥標記處為橋梁下部結構點

響堂鋪2號大橋中第一聯(lián)的鋼槽梁由頂板、底板、腹板和加勁肋組成,采用Q345qD橋梁用結構鋼,鋼槽梁標準斷面如圖2所示。其中通過抗剪連接器將鋼槽梁與現(xiàn)澆預應力混凝土橋面板進行連接[9]。鋼槽梁橫斷面均為單箱單室,底寬3.5 m,懸臂長度1 m。響堂鋪2號大橋的第1聯(lián)共計3根梁,根據(jù)實際情況將預制鋼梁劃分為5個制作段,各個分段長度分別為:A、E制作段32 m;B、D制作段16 m;C制作段46 m。詳情如表1所示。

圖2 鋼槽梁橫斷面圖Fig.2 Cross section diagram of steel groove beam

表1 鋼槽梁節(jié)段劃分Table 1 Segmentation of steel groove beam

2 頂推施工方案

考慮橋梁結構自身結構及外部施工環(huán)境的復雜性,結合安全、質(zhì)量、成本等各方面因素,施工方案為:將分段加工的鋼槽梁運輸至施工場地,于路基處完成拼裝及焊接工作,導梁及其輔助結構安裝完畢后,通過下側步履式千斤頂為其提供頂推力,帶動鋼梁整體自邯鄲方向向前頂推至設計橋位。頂推立面布置如圖3所示,通過此種多點同步頂推工藝可解決工程難點,其主要優(yōu)勢為:①對地面和凈空沒有要求,不影響橋下車輛的正常通行;②步履式頂推設備小巧便捷,可與其他結構搭配使用,對于S型鋼梁橋的施工具有適用性強、經(jīng)濟性好等特點,便于工程有序開展。

圖3 頂推立面布置圖Fig.3 Top push elevation layout

3 理論分析及結構設計

3.1 有限元分析

借助有限元分析,可模擬頂推施工過程中結構應力與位移的變化情況。通過對頂推施工中的一些危險工況進行結構受力分析,對應力值過大或應力集中處預先進行結構加固等方式,可進一步施工的安全性[10]。在有限元模型的搭建中,首先應建立導梁的有限元模型,根據(jù)導梁的設計圖紙,依次建立導梁的桁架連接,確保導梁模型與實際結構具有高度的一致性。其次按現(xiàn)場梁段的拼接次序,搭建鋼槽梁的有限元模型,鋼槽梁間的橫撐采用剛性連接,使得主梁間的變形與受力保持一致。最后對頂推施工過程中參與橫向旋轉(zhuǎn)工況的臨時支架結構進行建模,臨時支架結構與主梁間采用僅受壓的彈性連接,各模型圖如圖4所示。

通過分析響堂鋪2號大橋的施工順序,根據(jù)主梁的頂推施工特點,可總結出12種工況,由于施工期間,7級風為常見風,測量的最大風速為14.3 m/s,考慮氣象因素對主梁施工的影響,故模型分析中風速的取值均為14.3 m/s。通過對各工況的模擬分析,可得出各工況下主梁結合的峰值應力和最大下?lián)狭?如表2所示。

3.2 頂推設施結構設計

3.2.1 臨時支架結構

如圖5所示,頂推臨時支架體系第一部分為路基上的頂推支架,即在路基上由混凝土擴大基礎、頂推設備和兩側的墊梁共同組成的頂推支架;第二部分為鋼管柱的頂推支架,由混凝土擴大基礎、鋼管柱桁架結構、頂推設備和兩側的墊梁組成[11]。臨時支架均放置于地基基礎處,地基承載力特征值250 kPa。

圖5 頂推臨時支架Fig.5 Push temporary support

考慮到地形的特殊性,鋼管柱的頂推支架采用非對稱布置形式,如圖6所示,左側1～6號為路基臨時支架,右側為鋼管柱臨時支架,鋼管柱臨時支架分為6種,最大間距45 m。為保障鋼管柱的頂推支架的安全性,借助有限元分析計算出臨時支架所受最大應力及應力云圖,對步履式千斤頂支座、支架與地基接觸點處進行加固強化[12],其主要加固思路為:對臨時支架的橫向抗剪能力進行優(yōu)化。經(jīng)過加固后的臨時支架,可以更好的適用于S型主梁的頂推施工,可保證在施工過程中支架與地基固定處的高強螺栓不會發(fā)生斷裂破壞等情況。

①～⑥為路基臨時支架點

3.2.2 鋼導梁結構

頂推過程中主梁最大懸空距離為50 m,導梁縱向為35 m,橫向7.52 m,重量約為55.6 t。頂推導梁采用2片變高截面的工字形實腹式鋼板梁組成,變高截面,前端高度1.6 m,尾端高度3.192 m,腹板厚度為12 mm,翼緣板由400 mm漸變至600 mm,為便于導梁上墩,導梁前端設計截面較小,兩片主梁之間通過鋼管組成的橫向聯(lián)系和上、下平面形成整體,鋼導梁結構如圖7所示。導梁與鋼槽梁通過焊接連接,鋼槽梁頂推到位后,整體落梁[13]。

圖7 導梁結構Fig.7 Guide beam structure

借助有限元模擬及預實驗,對鋼導梁在懸臂階段、非對稱支架處落梁階段等危險工況下的應力分布、變形特征進行分析,并給出相應的合理施工方案,保障施工落梁時主梁結構和橋下通行車輛的安全性,有效降低工程事故發(fā)生的可能性[14]。現(xiàn)場臨時結構如圖8所示。

圖8 現(xiàn)場臨時結構圖Fig.8 Temporary structure drawing on site

4 鋼梁頂推施工關鍵技術

4.1 頂推施工流程與步驟

頂推施工流程如圖9所示,其中預頂推的設定可有效檢查設備運轉(zhuǎn)問題,熟悉現(xiàn)場情況,并且其數(shù)據(jù)也可為有限元模型的調(diào)整提供參考。而在頂推過程中,由頂推系統(tǒng)將頂推力通過墊梁傳遞給主梁結構。同時由現(xiàn)場監(jiān)測及線型保障等措施的共同配合,對S型主梁進行橫向旋轉(zhuǎn)與橫向調(diào)節(jié)[15]。

圖9 頂推施工流程Fig.9 Push construction process

S型鋼槽梁頂推具體步驟為:①安裝臨時結構后進行鋼槽梁和鋼導梁的拼裝與焊接工作;②安裝頂推設施及頂推控制系統(tǒng),操作頂推控制系統(tǒng),使鋼槽梁及鋼導梁前進約5 m左右進行試頂推;③經(jīng)過試頂推,工作系統(tǒng)一切正常后,進行正式頂推施工,通過幾個輪次的頂推,使梁體到達實際里程;④拆除頂推臨時設施,準備進行落梁施工,分別在0～3號永久墩安裝落梁設施;⑤頂升落梁千斤頂,并用保護墩支護,同時拆除臨時支架一～支架六;⑥以每次落梁20 mm為一個輪次,經(jīng)過幾個輪次的落梁操作,使梁體落于設計高程;⑦使梁體與橋梁支座緊固連接,拆除落梁設備,落梁施工結束。

4.2 導梁上墩保障措施

由于鋼梁的自重作用使得鋼導梁末端下?lián)?因此需通過千斤頂向上頂起導梁,并采取系列導梁上墩措施,待導梁平穩(wěn)就位于頂推設備后方可正式開始頂推工作[16]。采取圖10所示的7個步驟保障導梁上墩順利進行。

圖10 導梁上墩布置圖Fig.10 Layout diagram of pier on guide beam

S型鋼槽梁導梁上墩的具體步驟為:①步履頂上抄墊墊塊;②步履頂向前走一個行程,至導梁前端到墊塊位置,將墊塊抄墊齊平;③步履頂與墊塊(上抄墊墊板)之間交替起頂導梁。至鋼梁底板高于1.3 m;④移除步履頂上抄墊,步履頂回程;⑤步履頂向前頂推,至導梁根部支墊在墊塊上;⑥步履頂回程;⑦步履頂向前頂推,至鋼梁端部支墊在墊塊上,完成上墩。

由于導梁上墩時臨時支架為非對稱布置,導梁上墩落梁的次序成為施工的一大難點。經(jīng)過現(xiàn)場的反復實驗及有限元數(shù)值模型多次計算比對,最終選擇導梁分階段式的落梁方案,即第一階段選用一次性大懸臂的落梁方案,第二階段選用分步式落梁方案,每頂推4 m便進行一次落梁操作,通過此種方案可最大程度減少支架非對稱布置對導梁內(nèi)部應力變化所帶來的影響。

4.3 鋼槽梁臨時鎖定

在鋼槽梁頂推停止時,為確保主梁結構的穩(wěn)定性,通常需設置臨時鎖梁裝置,防止主梁發(fā)生滑移或出現(xiàn)傾覆現(xiàn)象。根據(jù)頂推施工的總體布置,在臨時墩上設置側向限位用于臨時鎖梁。如圖11所示,在雙拼H型鋼中間位置鉆制一個Φ75 mm的孔,并將螺母中心與孔中心在重疊后進行焊接,螺桿M60長度400 mm,端部需固定橡膠墊和鋼墊塊,通過旋擰螺桿M60,將橡膠墊和鋼墊塊緊密貼合在鋼槽梁側面梁體處,限制其縱橫向的位移,實現(xiàn)鋼槽梁在臨時支架上的臨時鎖定[17]。

圖11 側向限位結構Fig.11 Lateral limiting structure

4.4 復雜曲線主梁頂推系統(tǒng)

(1)頂推系統(tǒng)布置原則。頂推處按橋梁中線對稱布置步履式千斤頂,永久墩處布設2臺200 t頂升千斤頂,頂推點處設置2臺650 t縱向步履式頂推設備。步履式頂推設備如圖12所示。

圖12 響堂鋪大橋的步履式千斤頂Fig.12 Walking jack of Xiangtangpu bridge

(2)頂推系統(tǒng)組成。S型主梁頂推系統(tǒng)主要由電控系統(tǒng)、液壓系統(tǒng)和機械系統(tǒng)組成[3]。電控系統(tǒng)分為主控單元、上位機遠控,主控單元通過預先編制的特殊算法程序引導千斤頂完成各種作業(yè)動作,上位機遠控則可對全部的主控單元進行聯(lián)動控制,電控系統(tǒng)由于采用觸摸屏其操作面板布置簡潔且人機界面友好;液壓系統(tǒng)主要由液壓泵站完成,全橋共10臺液壓泵站,1臺液壓泵站配備2臺步履式千斤頂,考慮到液壓泵站連接方式為串聯(lián)連接,每臺液壓泵站不僅可作為總控臺整體控制千斤頂,也可單獨控制任意1臺千斤頂完成作業(yè)動作;本機械系統(tǒng)可通過計算機控制與液壓驅(qū)動等特點,對主梁進行智能化頂推以便滿足施工要求,其主要由上部滑移結構、頂升支撐油缸、縱向頂推油缸、橫向調(diào)整油缸以及底座等組成。

4.5 主梁橫向旋轉(zhuǎn)

主梁橫向旋轉(zhuǎn)為各步履式千斤頂對主梁兩端進行相反方向的橫向推力,使主梁在水平面進行橫向旋轉(zhuǎn)的施工工藝,主要針對S型主梁結構在頂推過程中,因前后路徑角度不一而進行的特殊工藝。響堂鋪2號大橋第一聯(lián)的橫向旋轉(zhuǎn)施工主要分為兩種模式,第一種模式為常態(tài)化,即在主梁向前頂推時,橫向旋轉(zhuǎn)裝置同時工作,每次按照一定的橫向位移量進行旋轉(zhuǎn),最大位移量不超過20 mm;第二種模式為特殊化,以臨時支架間橫梁的中心為控制點,當主梁中線與控制點間的距離過大時,主梁會有發(fā)生傾覆的風險,此時便需要較大幅度的橫向旋轉(zhuǎn)。在進行橫向旋轉(zhuǎn)時,需要運用有限元模型對臨時支架進行分析,可通過對臨時支架增加斜向支撐的方式,提高施工時的安全性。通過此橫向旋轉(zhuǎn)的施工方法,能有效地完成了響堂鋪2號大橋的線形設計要求。最大偏移量為橋尾處控制點,達1 283 mm。

在技術層面,進行主梁橫向旋轉(zhuǎn)操作時,鋼梁與必須與支撐脫空后才可進行。橫向旋轉(zhuǎn)過程中,其設備所用油缸為雙作用缸,可左右兩邊同步控制伸縮。另外,還可通過位移傳感器精確控制主梁在橫向旋轉(zhuǎn)時的位移量(精度在1 mm以內(nèi))。

在應力控制層面,由于此主梁的前端偏左,后端偏右,故進行旋轉(zhuǎn)時其前端橫向旋轉(zhuǎn)設備向右頂推,后端千斤頂向左頂推,而結構內(nèi)力多由臨時支架承擔。根據(jù)現(xiàn)場測量其摩擦系數(shù)為0.1,故橫向旋轉(zhuǎn)千斤頂(80 t)完全滿足施工要求,通過有限元模擬和現(xiàn)場試驗,臨時支架最大的橫向支座反力為208.8 kN,最大剪應力為20.32 MPa<120 MPa,故本工程的相關設計均滿足施工要求,且主梁通過此工藝也順利調(diào)整了姿態(tài),有效減少了材料的消耗,并縮短了工期,因此還具有一定的經(jīng)濟效益。

4.6 頂推線形保障措施

在頂推作業(yè)中,為保障主梁的線形最終達到施工要求,采取以下措施。

(1)每一節(jié)段的鋼槽梁按設計次序進行安裝后,需進行節(jié)點撓度與中線的測量,撓度的測量結果需與理論值進行比較以保障結構的安全性,中線的測量則可判斷出鋼槽梁的制造與安裝質(zhì)量。

(2)在鋼槽梁到達前方臨時支架的支點時,主梁底部與支架頂部間應有足夠的凈高度,以便布置頂升設備等,同時也需考慮是否采用糾偏裝置以橫移鋼槽梁,除此之外,還應觀察并測量各支架的支點位移情況,以便與設計值進行比較。

(3)對關鍵分塊要進行應力測定,通過與計算值的比較,及時進行受力分析,防止超應力等情況的發(fā)生。

(4)S型主梁在頂推階段的糾偏工作通過主梁橫向旋轉(zhuǎn)設備依據(jù)頂推過程中軌跡線的變化自動完成,另外,為最大程度的限制主梁橫向位移,沿主梁縱向頂推的軌跡在鋼槽梁外側設置橫向限位裝置。

4.7 落梁施工

頂推到位后,通過設置限位裝置以及鍥形木塊等,以防止主梁結構在落梁過程中發(fā)生滑移。通過各路千斤頂?shù)挠蛪河嬎愕贸鲋c反力后,配合有限元模型驗證得出準確數(shù)值,并加以記錄。各支點標高需布置高度測量標尺,進行統(tǒng)一測量,以便直觀判斷出各支點的同步誤差,同時還應調(diào)整保護支墩與梁底的間隙一致(支墩上薄鋼墊板調(diào)節(jié))。

在進行落梁時,通過由多種鋼墩、千斤頂以及調(diào)平鋼板等組成的臨時支撐裝置進行落梁,如圖13所示。支墩之間通過高強螺栓緊密連接,在進行落梁時從梁的一端至另一段分次同步落梁。墩頂?shù)闹ё幮璺胖娩摪鍓|塊,以保證其凈空小于10 mm,直到主梁落到設計標高,支座完全受力才可停止落梁,其中嚴禁兩墩同時落梁。千斤頂?shù)捻斏⒒乜s以及落梁墊塊的拆除等工序,需現(xiàn)場隨時進行測量作業(yè),確保梁底高差控制在設計范圍之內(nèi)。而落梁控制則采用等比落梁進行控制。

圖13 落梁所用支墩設計Fig.13 Design of pier for beam falling

4.8 頂推施工的現(xiàn)場監(jiān)測

施工監(jiān)測是施工控制中尤為重要的技術手段,主梁結構的線形和內(nèi)力除受頂推施工工藝影響外,還會受溫度、風、鋼槽梁焊接工藝等因素影響。隨著頂推施工的不斷進行,這些因素必然會對主梁線形及施工安全造成影響[18],不僅使結構偏離設計值,還會對下方通行車輛帶來安全隱患。故在復雜曲線跨線鋼橋的頂推施工中,現(xiàn)場監(jiān)測是必不可少的一環(huán)。

4.8.1 幾何監(jiān)測

(1)位移觀測。通過全站儀在頂推過程中對鋼槽梁的中線偏移與豎向位移進行實時檢測,每頂推3.8 m時進行一次偏移值分析。

(2)位置監(jiān)測。在即將頂推至設計橋位時,為保證鋼槽梁到達規(guī)范設計位置,使用全站儀對主梁的長度與最終位置進行復核,最終一次頂推時為便于糾偏及縱移到位,可采用小行程點動。

(3)外觀監(jiān)測。頂推過程中,專人檢查步履式千斤頂?shù)挠蛪合到y(tǒng)、電控系統(tǒng)是否正常,頂升、推進、糾偏運行情況。對臨時墩變形、異響等進行觀測,同時重點關注頂推的千斤頂著力點鋼梁處的變形,如有異常及時向中控匯報并進行解決。

4.8.2 物理監(jiān)測

(1)變形監(jiān)測。變形監(jiān)測主要為傾斜角度與變形監(jiān)測以及豎向撓度監(jiān)測。鋼槽梁主要采用傾角傳感器對其傾斜角度與變形進行實時監(jiān)測,鋼槽梁與鋼導梁撓度則通過全站儀對其進行實時監(jiān)測。

(2)應力監(jiān)測。頂推過程中對鋼槽梁的跨中、1/4處及墩頂、臨時墩的墩頂及墩底的截面及應力集中點處進行應力監(jiān)測。據(jù)有限元軟件計算出的應力云圖和變形結果,將鋼槽梁的跨中、1/4處和臨時支架的頂部及底部安裝應力應變傳感器并進行監(jiān)測,應力應變傳感器的截面布置如圖14所示。監(jiān)測截面的應力值超出材料規(guī)定限值時,監(jiān)測單位及時預警,暫停施工,通過有限元模擬與現(xiàn)場結構優(yōu)化等手段使結構應力恢復至正常狀態(tài)。

圖14 鋼槽梁標準截面應力應變計布置Fig.14 Standard section stress-strain gauge layout of steel channel beam

(3)頂推力與支反力監(jiān)測。頂推過程中通過觀測泵站壓力示數(shù)與泵站壓力示數(shù)可直觀反應推進千斤頂在頂推時頂推力以及臨時墩反力的大小。

(4)溫度、風等環(huán)境監(jiān)測。為消除日照不均勻等溫度影響而產(chǎn)生的主梁縱向長度變化,大風的影響,頂推過程中記錄現(xiàn)場風力、溫度值,每頂推3.8 m記錄一次。遇不良天氣停止施工。

(5)沉降和壓縮變形監(jiān)測。沉降觀測的頻次為頂推前后及頂推過程中每頂推3.8 m監(jiān)測一次,采用水準儀進行觀測。考慮到當千斤頂換頂或鋼槽梁支點發(fā)生變化時,頂推力發(fā)生較大變化,此時要增加對臨時墩的沉降的監(jiān)測頻率。

4.8.3 監(jiān)測數(shù)據(jù)與有限元模型對比

通過響堂鋪2號大橋頂推施工的監(jiān)測數(shù)據(jù)與有限元模型所得的計算結果進行對比,發(fā)現(xiàn)監(jiān)測值與計算值的走勢基本一致,監(jiān)測值亦未超過大橋材料所規(guī)定的限值,如圖15所示,其為主梁峰值應力實測值與理論值對比。響堂鋪2號大橋的有限元模型計算可有效保障大橋的主體結構安全,顯著降低跨線頂推施工的潛在風險[19]。由此可知,此種有限元模型計算應用于實際的S型主梁頂推施工設計切實可行。通過此復雜曲線鋼槽梁跨線頂推施工關鍵技術的運用,保障了施工過程中橋下線路不斷交的目的,現(xiàn)場施工情況如圖16所示。

圖15 主梁峰值應力值對比Fig.15 Comparison of peak stress value of main beam

圖16 施工現(xiàn)場圖Fig.16 Construction site drawing

5 結論

(1)響堂鋪2號大橋第一聯(lián)鋼-混組合梁的頂推施工工藝,在保障安全施工的前提下解決了施工作業(yè)面小,S型主梁跨線施工等工程問題,可為今后相關工程提供參考。

(2)采用有限元模擬與現(xiàn)場預實驗等多種手段,對頂推設施設備以及施工方案等進行多方位的加強與優(yōu)化,使其滿足主梁縱向頂推、落梁以及橫向旋轉(zhuǎn)時的施工要求,此外,非對稱臨時支架結構最大應力值為246.22 MPa,最大豎向撓度值為285.16 mm,均滿足規(guī)范要求。

(3)通過研究施工階段主梁的縱向同步頂推與橫向旋轉(zhuǎn)等特點,提出的由電控、液壓、機械構成的S型主梁頂推系統(tǒng)是科學合理的,所采用的導梁上墩、主梁鎖定、主梁落梁等頂推施工工藝及現(xiàn)場監(jiān)測方案是可行的,有助于推動頂推施工的技術進步。