鉬尾礦粉作為水泥基材料摻合料的適用性研究

余小軍，聶明哲，孟維琦，馬昆林，宋一平，杜彥昕，逄 錚

（1.伊春鹿鳴礦業(yè)有限公司，黑龍江 伊春 152500；2.中南大學(xué)土木工程學(xué)院，湖南 長沙 410075）

隨著我國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，對(duì)鉬金屬的需求量逐年遞增，鉬礦石的開采量也逐年增多，鉬尾礦的堆積不僅占用了大量的土地資源，造成了資源浪費(fèi)，還限制了礦山的經(jīng)濟(jì)發(fā)展[1-4]。已有研究表明[2,4-7]，鉬尾礦可作為二次資源再次循環(huán)利用，其綜合利用研究主要涉及有價(jià)金屬回收、制備緩釋肥、制備新型建筑材料等方面。鉬尾礦資源的綜合利用不僅能變廢為寶，還能將危害轉(zhuǎn)化為利潤，滿足經(jīng)濟(jì)建設(shè)和環(huán)境保護(hù)的需要。

建材化是實(shí)現(xiàn)鉬尾礦資源化綜合利用的重要途徑。鉬尾礦作為新型建筑材料，可制備磚、制備玻璃與陶瓷、制備水泥與混凝土[5,6,8-11]。孫春蕾等[12]以C30混凝土為基準(zhǔn)，鉬尾礦取代50%的細(xì)骨料制備鉬尾礦混凝土，發(fā)現(xiàn)鉬尾礦的摻入降低了混凝土的坍落度，降低了混凝土早期強(qiáng)度，提高了混凝土后期強(qiáng)度；崔孝煒等[13]將鉬尾礦作為細(xì)骨料，當(dāng)鉬尾礦與水泥的質(zhì)量比為4∶6，水灰比為0.25，減水劑為0.5%時(shí)，鉬尾礦混凝土28 d抗折強(qiáng)度可達(dá)到11.25 MPa，抗壓強(qiáng)度可達(dá)到45.5 MPa；崔孝煒等[14]將鉬尾礦、礦渣、水泥熟料、石膏混合制備成膠凝材料，當(dāng)膠凝材料與骨料質(zhì)量比為1∶3.0時(shí)，混凝土28 d抗壓強(qiáng)度可達(dá)68.7 MPa；王長龍等[15]將球磨80 min的鉬尾礦作為膠凝材料，當(dāng)取代率為40%，水膠比為0.5時(shí)，復(fù)合膠凝材料砂塊28 d抗壓強(qiáng)度可達(dá)52 MPa。目前，研究鉬尾礦作為細(xì)骨料制備砂漿或混凝土的文獻(xiàn)較多，而將鉬尾礦作為摻合料取代水泥制備砂漿或混凝土，是尾礦資源化利用的發(fā)展方向之一，但相關(guān)研究還有待進(jìn)一步開展。

本文以黑龍江伊春鹿鳴礦業(yè)的鉬尾礦為主要原材料，選取三乙醇胺作為助磨劑，將鉬尾礦磨細(xì)，作為摻合料取代水泥制備凈漿和砂漿，通過標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、強(qiáng)度、活性指數(shù)、微觀結(jié)構(gòu)及水化產(chǎn)物等性能指標(biāo)，實(shí)驗(yàn)研究了鉬尾礦粉作為摻合料及其取代率對(duì)水泥基材料性能的影響。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)原料

水泥（Cement，C）：實(shí)驗(yàn)采用撫順澳賽爾科技有限責(zé)任公司生產(chǎn)的P.I 42.5基準(zhǔn)水泥，其主要性能指標(biāo)見表1。標(biāo)準(zhǔn)砂：實(shí)驗(yàn)所采用的是廈門艾思?xì)W標(biāo)準(zhǔn)砂有限公司生產(chǎn)的標(biāo)準(zhǔn)砂。鉬尾礦（Molybdenum Tailings，M）：實(shí)驗(yàn)所采用的鉬尾礦來自黑龍江省伊春鹿鳴礦業(yè)，鉬尾礦的細(xì)度（45 μm篩余）為85.8%，比表面積為29 m2/kg，表觀密度為2 624 kg/m3，堆積密度為1 240 kg/m3，其主要化學(xué)成分見表2，礦物組成如圖1所示，粒度分布曲線如圖2所示。鉬尾礦中砷（As）含量為0.05 mg/L，鈹（Be）含量為0.003 mg/L，重金屬含量見表3，均符合《危險(xiǎn)廢物鑒別標(biāo)準(zhǔn) 浸出毒性鑒別》（GB 5085.3—2007）要求。鉬尾礦放射性核素IRa≤1.0，Ir≤1.0，符合《建筑材料放射性核素限量》（GB 6566—2010）規(guī)范要求。三乙醇胺（Triethanolamine，TEA）：天津科密歐生產(chǎn)的三乙醇胺，為分析純。水：實(shí)驗(yàn)所用水均為自來水。

圖1 鉬尾礦的XRD圖Fig.1 XRD diagram of molybdenum tailings

圖2 鉬尾礦粒度分布曲線Fig.2 Particle size distribution curves of molybdenum tailings

表1 基準(zhǔn)水泥的主要性能指標(biāo)Table 1 Main performance indexes of reference cement

表3 鉬尾礦的浸出重金屬含量Table 3 Heavy metal content of molybdenum tailings 單位：mg/L

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

1.2.1 球磨實(shí)驗(yàn)

主要采用長沙天創(chuàng)粉末技術(shù)有限公司生產(chǎn)的行星式球磨機(jī)（型號(hào)：400-040-1288）對(duì)鉬尾礦進(jìn)行球磨。每罐球磨罐中放入400 g的鉬尾礦，球料比為2∶1，球磨機(jī)轉(zhuǎn)速為498 r/min，加入鉬尾礦質(zhì)量0.75%的TEA（TEA溶于400 g水中），對(duì)鉬尾礦進(jìn)行10 min、20 min、30 min球磨，球磨后將鉬尾礦粉60 ℃烘干至恒重，得到活化的鉬尾礦粉。

1.2.2 配合比設(shè)計(jì)

實(shí)驗(yàn)主要分為兩部分，第一部分為對(duì)照組（記為C組），即為不摻入鉬尾礦粉的純水泥膠砂組；第二部分為實(shí)驗(yàn)組（記為M組），即為將活化鉬尾礦粉以15.0%、22.5%、30.0%的取代率取代水泥制備水泥膠砂組，實(shí)驗(yàn)配合比見表4。膠砂拌合后使用40 mm×40 mm×160 mm三聯(lián)模進(jìn)行成模，成模后在標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境下養(yǎng)護(hù)7 d、28 d，按照《用于水泥和混凝土中的鉛鋅、鐵尾礦微粉》（T/CECS 10103—2020）進(jìn)行膠砂強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)組膠砂抗壓強(qiáng)度與對(duì)照組抗壓強(qiáng)度之比即為鉬尾礦粉的活性指數(shù)。

表4 實(shí)驗(yàn)配合比設(shè)計(jì)Table 4 Design of test mix proportion

1.2.3 鉬尾礦粉性能測(cè)試

利用Topsizer激光粒度分析儀測(cè)定鉬尾礦粉的粒度分布；按照《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、安定性檢驗(yàn)方法》（GB/T 1346—2011）進(jìn)行鉬尾礦粉的標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、初凝時(shí)間、終凝時(shí)間、安定性測(cè)試；按照《水泥膠砂流動(dòng)度測(cè)定方法》（GB/T 2419—2005）進(jìn)行流動(dòng)度測(cè)試；按照《用于水泥和混凝土中的鉛鋅、鐵尾礦微粉》（T/CECS 10103—2020）進(jìn)行需水量比測(cè)試；按照表4中的水灰比制備水泥凈漿，將成型標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d的水泥凈漿試樣研磨至粉末，采用X-射線衍射儀（XRD）進(jìn)行樣品物相成分分析；利用STARe SW型熱分析儀測(cè)定水泥凈漿的熱重曲線（TG）及微分曲線（DTG）；利用掃描電子顯微鏡（SEM）對(duì)水泥凈漿做微觀測(cè)試。

2 結(jié)果與討論

2.1 粒度分布

圖3為基準(zhǔn)水泥和球磨0 min、10 min、20 min、30 min鉬尾礦粉的粒度分布曲線。由圖3可知，隨著球磨時(shí)間的增加，鉬尾礦粉的頻率分布逐漸向小粒徑方向移動(dòng)，累積分布逐漸向上移動(dòng)；當(dāng)鉬尾礦粉球磨20 min、30 min時(shí)，其粒度分布曲線較水泥的粒度分布曲線更偏向小粒徑方向。為了最大限度地利用鉬尾礦資源和節(jié)約能源，選擇球磨20 min的鉬尾礦粉作為摻合料。

圖3 鉬尾礦粉與水泥的粒度分布曲線Fig.3 Particle size distribution curves of molybdenum tailings powder and cement

表5是鉬尾礦粉球磨20 min的主要粒度參數(shù)。由表5可知，鉬尾礦粉的中值粒徑、表面積平均粒徑、體積平均粒徑分別為14.056 μm、5.868 μm、18.615 μm，大部分顆粒粒徑在20 μm以內(nèi)，而水泥的中值粒徑、表面積平均粒徑、體積平均粒徑分別為17.194 μm、5.300 μm、22.615 μm，大部分顆粒粒徑在25 μm以內(nèi)，因此，大部分鉬尾礦粉顆粒略小于水泥顆粒，將鉬尾礦粉作為摻合料，當(dāng)水泥漿體硬化時(shí)，較小的鉬尾礦粉顆粒可填充到孔隙中，能夠起到一定的微集料效應(yīng)，有利于細(xì)化水泥漿體的孔隙結(jié)構(gòu)。

表5 鉬尾礦粉與水泥的主要粒度參數(shù)Table 5 Main particle size parameters of molybdenum tailings powder and cement單位：μm

2.2 標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間與安定性

將鉬尾礦粉以0%、30.0%的取代率取代等量的水泥，測(cè)試其對(duì)水泥凈漿標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量和凝結(jié)時(shí)間的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表6。由表6可知，當(dāng)取代率為30.0%時(shí)，鉬尾礦粉的摻入使水泥凈漿標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量增大了3.2%，初凝時(shí)間延長了75%，終凝時(shí)間延長了93%，這是由于鉬尾礦粉顆粒較細(xì)，且顆粒表面較粗糙，鉬尾礦粉的摻入降低了水泥凈漿的流動(dòng)度，導(dǎo)致水泥凈漿標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量增大；而鉬尾礦粉取代水泥，減少了膠凝體系中水泥熟料的比例，水泥水化程度減弱，水化產(chǎn)物C—S—H凝膠、鈣礬石（AFt）、氫氧化鈣（CH）等生成量減少，使水泥凈漿凝結(jié)時(shí)間延長。

表6 標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量和凝結(jié)時(shí)間Table 6 Standard consistency water consumption and setting time

將鉬尾礦粉以0%、30.0%的取代率取代等量的水泥，測(cè)試其水泥凈漿的體積安定性，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表7。C組和M30.0組水泥凈漿沸煮前后的膨脹值均小于5 mm，滿足《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、安定性檢驗(yàn)方法》（GB/T 1346—2011）規(guī)定，說明鉬尾礦粉的摻入不影響水泥凈漿的體積安定性，即鉬尾礦粉中的云母等礦物成分不會(huì)使凈漿體積膨脹。

表7 體積安定性Table 7 Stability of volume單位：mm

2.3 流動(dòng)度和需水量比

圖4展示了鉬尾礦粉取代率對(duì)水泥砂漿流動(dòng)度的影響。由圖4可知，隨著鉬尾礦粉取代率增加，鉬尾礦粉砂漿的流動(dòng)度逐漸降低；當(dāng)鉬尾礦粉取代率為15.0%、22.5%、30.0%時(shí)，砂漿流動(dòng)度分別降低了10 mm、15 mm、25 mm，降低率分別為4.76%、7.14%、11.90%，鉬尾礦粉取代率越大，砂漿流動(dòng)度降低比例越大。這是由于鉬尾礦粉的顆粒比水泥顆粒細(xì)，較細(xì)的顆粒填充到了水泥顆粒之間，且顆粒較小，比表面積增大，其表面吸附的用水量增大，同時(shí)摻入鉬尾礦粉會(huì)增加水泥砂漿的密實(shí)度，提高了水泥砂漿之間的黏聚性，從而導(dǎo)致流動(dòng)性變差[12]。

圖4 鉬尾礦粉取代率對(duì)流動(dòng)度的影響Fig.4 Influence of molybdenum tailings powder replacement rate on fluidity

表8展示了鉬尾礦粉取代率為0%、30.0%時(shí)，其對(duì)水泥砂漿60 min流動(dòng)度經(jīng)時(shí)變化和需水量比的影響。由表8可知，當(dāng)鉬尾礦粉取代率為0%、30.0%時(shí)，水泥砂漿60 min流動(dòng)度經(jīng)時(shí)變化分別為10 mm、5 mm；相比于對(duì)照組，鉬尾礦粉的摻入使水泥砂漿60 min流動(dòng)度經(jīng)時(shí)變化減少了5 mm，降低率為50%，說明鉬尾礦粉的摻入可減小水泥砂漿的流動(dòng)度損失，這可能是由于鉬尾礦粉的摻入減緩了水泥水化程度，當(dāng)水化時(shí)間相同時(shí)，摻入鉬尾礦粉的水泥砂漿生成的水化產(chǎn)物較少，導(dǎo)致其流動(dòng)度經(jīng)時(shí)變化降低。

表8 砂漿60 min流動(dòng)度經(jīng)時(shí)變化及需水量比Table 8 Mortar 60 min fluidity over time and water demand ratio

此外，當(dāng)鉬尾礦粉取代率為30.0%時(shí)，水泥砂漿的需水量比為112%，相比于對(duì)照組，摻入鉬尾礦粉的砂漿用水量增多了15 g，需水量比增大了12%。這是由于鉬尾礦粉表面較粗糙，形狀不規(guī)則、棱角較多，存在較多孔隙[8]，鉬尾礦粉的表面特性使其吸收一定的水分，同時(shí)顆粒之間的接觸面粗糙，導(dǎo)致顆粒之間的阻力增大，這也是流動(dòng)度降低的原因之一，因此，當(dāng)達(dá)到相同流動(dòng)度時(shí)，摻入鉬尾礦粉的水泥砂漿需水量比有所增大。

2.4 強(qiáng)度和活性指數(shù)

圖5（a）展示了鉬尾礦粉取代率對(duì)水泥砂漿抗折強(qiáng)度的影響。由圖5（a）可知，隨著鉬尾礦粉取代率增加，水泥砂漿7 d和28 d抗折強(qiáng)度均逐漸降低；當(dāng)鉬尾礦粉取代率為0%、15.0%、22.5%、30.0%時(shí)，水泥砂漿7 d抗折強(qiáng)度分別為6.8 MPa、5.1 MPa、4.8 MPa、4.6 MPa，水泥砂漿28 d抗折強(qiáng)度分別為7.5 MPa、6.2 MPa、5.6 MPa、5.1 MPa；當(dāng)取代率為30.0%時(shí)，水泥砂漿7 d、28 d抗折強(qiáng)度分別降低了2.2 MPa、2.4 MPa，降低率分別為32.4%、32.0%。圖5（b）展示了鉬尾礦粉取代率對(duì)水泥砂漿抗壓強(qiáng)度的影響。由圖5（b）可知，隨著鉬尾礦粉取代率增加，水泥砂漿7 d和28 d抗壓強(qiáng)度均逐漸降低；當(dāng)鉬尾礦粉取代率為0%、15.0%、22.5%、30.0%時(shí)，水泥砂漿7 d抗壓強(qiáng)度 分別為27.1 MPa、23.0 MPa、22.4 MPa、20.4 MPa，水泥砂漿28 d抗壓強(qiáng)度分別為37.4 MPa、28.9 MPa、28.3 MPa、23.8 MPa；當(dāng)取代率為30.0%時(shí)，水泥砂漿7 d、28 d抗壓強(qiáng)度分別降低了6.7 MPa、13.6 MPa，降低率分別為24.7%、36.4%。

圖5 鉬尾礦粉取代率對(duì)強(qiáng)度的影響Fig.5 Influence of molybdenum tailings powder replacement rate on strength

表9展示了鉬尾礦粉取代率對(duì)水泥砂漿7 d和28 d活性指數(shù)的影響。由表9可知，隨著鉬尾礦粉取代率增加，水泥砂漿7 d和28 d的活性指數(shù)均逐漸降低；當(dāng)鉬尾礦粉取代率為15.0%、22.5%、30.0%時(shí)，其7 d活性指數(shù)分別為85%、83%、75%，均大于70%，其28 d活性指數(shù)分別為77%、76%、64%，均大于60%；且鉬尾礦粉7 d的活性指數(shù)均大于鉬尾礦粉28 d活性指數(shù)。這是由于鉬尾礦粉在早期主要以火山灰效應(yīng)為主，鉬尾礦粉與水泥水化生成的CH發(fā)生水化反應(yīng)，生成了C—S—H凝膠等水化產(chǎn)物，而鉬尾礦粉在后期以物理填充微集料效應(yīng)為主，較細(xì)的鉬尾礦粉填充到硬化水泥漿體的孔隙中，且生成的膠凝產(chǎn)物較少，從而導(dǎo)致鉬尾礦粉7 d活性指數(shù)大于28 d活性指數(shù)。

表9 鉬尾礦粉取代率對(duì)活性指數(shù)的影響Table 9 Influence of molybdenum tailings powder replacement rate on activity index 單位：%

2.5 微觀結(jié)構(gòu)及水化產(chǎn)物

圖6（a）和圖6（b）是鉬尾礦粉取代率為0%（C組）時(shí)，鉬尾礦粉-水泥凈漿28 d的SEM圖。由圖6（a）和圖6（b）可知，當(dāng)鉬尾礦粉取代率為0%時(shí)，水泥凈漿水化程度很高，內(nèi)部結(jié)構(gòu)十分致密；且凈漿內(nèi)部存在大量層狀的C—S—H凝膠等水化產(chǎn)物，水化產(chǎn)物之間連接十分致密。

圖6 鉬尾礦粉-水泥凈漿28 d的SEM圖Fig.6 SEM diagram of 28 d molybdenum tailings powder-cement paste

圖6（c）和 圖6（d）是鉬 尾 礦 粉 取代率 為30.0%（M30.0組）時(shí)，鉬尾礦粉-水泥凈漿28 d的SEM圖。由圖6（a）和圖6（b）可知，摻入鉬尾礦粉的水泥凈漿內(nèi)部可觀察到少量的孔洞，內(nèi)部結(jié)構(gòu)相對(duì)致密；凈漿內(nèi)部觀察不到鉬尾礦粉顆粒，這可能是由于鉬尾礦粉被C—S—H凝膠等水化產(chǎn)物包裹；且M30.0組水泥凈漿內(nèi)部結(jié)構(gòu)的表面相對(duì)C組內(nèi)部結(jié)構(gòu)表面不光滑，這可能是由于鉬尾礦粉的填充效應(yīng)和成核效應(yīng)造成的，鉬尾礦粉作為成核質(zhì)點(diǎn)生成C—S—H凝膠等水化產(chǎn)物，同時(shí)細(xì)小的鉬尾礦粉填充到孔隙中，導(dǎo)致水泥凈漿中水化產(chǎn)物分布不均勻，其表面較不平滑。

圖7是鉬尾礦粉取代率為0%、30.0%時(shí)，鉬尾礦粉-水泥凈漿28 d的XRD圖。由圖7可知，C組和M30.0組的主要物相中均含有水泥水化生成的CH、AFt、方解石（CaCO3），還含有白云石[CaMg（CO3）2]及少量未完全反應(yīng)的硅酸二鈣（C2S）等，C組中還含有少量未反應(yīng)的鐵鋁酸四鈣（C4AF），M30.0組中還含有SiO2、云母[KAl2（AlSi3O10）（OH）2]、長石[K（AlSi3O8）]等，這是由于鉬尾礦粉具有填充作用，使其凈漿XRD圖中還存在鉬尾礦粉原材料的礦物成分。鉬尾礦粉的摻入使水泥凈漿中CH的峰值低于C組，AFt峰值多于C組，且AFt峰值增強(qiáng)，這可能是由于鉬尾礦粉在早期發(fā)生了火山灰效應(yīng)，鉬尾礦粉與CH發(fā)生水化反應(yīng)，生成了AFt等水化產(chǎn)物，導(dǎo)致AFt峰值增多且增強(qiáng)，而CH峰值減弱。

圖7 鉬尾礦粉-水泥凈漿28 d的XRD圖Fig.7 XRD diagram of 28 d molybdenum tailings powder-cement paste

圖8是鉬尾礦粉取代率為0%、30.0%時(shí)，鉬尾礦粉-水泥凈漿28 d的TG-DTG曲線。由圖8可知，在30～150 ℃時(shí)，C組和M30.0組均存在因C—S—H凝膠、AFt脫水產(chǎn)生的吸熱峰，在400～500 ℃時(shí)，C組和M30.0組均存在因CH分解產(chǎn)生的吸熱峰，M30.0組中還存在因單硫型水化硫鋁酸鈣（AFm）脫水產(chǎn)生的吸熱峰（150 ℃左右），這可能是由于鉬尾礦粉的摻入加快了水泥熟料中石膏的消耗，導(dǎo)致AFt向AFm轉(zhuǎn)化。C組和M30.0組C—S—H凝膠、AFt、AFm的質(zhì)量損失均為17.39%，CH質(zhì)量損失分別為4.66%、3.76%，這說明鉬尾礦粉的摻入并沒有減少C—S—H凝膠、AFt和AFm水化產(chǎn)物的生成量，這可能是由于鉬尾礦粉發(fā)生了火山灰效應(yīng)，與水泥水化生成的CH發(fā)生水化反應(yīng)，生成了凝膠等水化產(chǎn)物，從而導(dǎo)致?lián)饺脬f尾礦粉的砂漿C—S—H凝膠、AFt和AFm生成量不變，但CH含量減少。

圖8 鉬尾礦粉-水泥凈漿28 d的TG-DTG曲線Fig.8 TG-DTG curves of 28 d molybdenum tailings powder-cement paste

3 結(jié) 論

本文主要通過標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、流動(dòng)性、強(qiáng)度、活性指數(shù)、微觀結(jié)構(gòu)及水化產(chǎn)物，分析鉬尾礦粉作為摻合料對(duì)水泥基材料性能的影響，主要得到以下結(jié)論。

1）鉬尾礦粉的摻入使水泥凈漿標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量增大，凝結(jié)時(shí)間延長：水泥凈漿標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量增大了3.2%，初凝時(shí)間和終凝時(shí)間分別延長了75%和93%。

2）鉬尾礦粉的摻入降低了水泥砂漿流動(dòng)度，增大了需水量比，但鉬尾礦粉的摻入使水泥砂漿60 min流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失變小：當(dāng)取代率為30.0%時(shí)，水泥砂漿的流動(dòng)度減少了11.90%，需水量比增大了12%，60 min的流動(dòng)度經(jīng)時(shí)變化降低了50%。

3）隨著鉬尾礦粉取代率增加，水泥砂漿的抗折強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度均逐漸降低，當(dāng)取代率為30.0%時(shí)，水泥砂漿7 d活性指數(shù)可達(dá)到75%，28 d活性指數(shù)可達(dá)到64%。

4）當(dāng)取代率為30.0%時(shí)，鉬尾礦粉的摻入使水泥凈漿微觀結(jié)構(gòu)中存在少量孔隙，但水化產(chǎn)物較致密，且摻入鉬尾礦粉的凈漿中除主要物相AFt、CH等水化產(chǎn)物，還含有SiO2、長石、云母等鉬尾礦粉中礦物。