大跨徑剛性懸鏈桁架橋不帶加勁弦頂推施工技術(shù)

廖 菲

(中鐵大橋局集團(tuán)有限公司,湖北 武漢 430050)

0 引言

鋼桁架橋梁因其跨越能力強(qiáng)、工廠化集中制作程度高、安裝便捷等優(yōu)點(diǎn)得到廣泛應(yīng)用[1]。在大跨度鋼桁架橋梁頂推施工中,因橋梁結(jié)構(gòu)和施工條件的差異,往往采用的頂推技術(shù)也有所不同,如在濟(jì)南黃河公鐵兩用橋中,提出了鋼桁梁帶加勁弦頂推法施工工藝[2];在杭州九堡大橋中,采用了鋼拱梁整體頂推施工[3];在蘭州深安黃河大橋中,采用了變豎曲線頂推施工[4];在杭州市湖州區(qū)南林大橋中,采用了岸邊整體拼裝然后頂推到位的施工工藝等[5]。但不難發(fā)現(xiàn),目前國(guó)內(nèi)在帶拱肋或加勁弦的鋼桁梁結(jié)構(gòu)頂推施工中,多采用在邊跨拼裝平臺(tái)完成鋼桁梁與上部結(jié)構(gòu)的整體拼裝,然后頂推合龍或一次頂推完成,很少采用頂推鋼桁梁完成后吊裝上部結(jié)構(gòu)的施工方法。同時(shí),當(dāng)前我國(guó)采用剛性懸索加勁弦連續(xù)鋼桁梁結(jié)構(gòu)修建的橋梁并不多,運(yùn)用頂推施工技術(shù)的更少,因而針對(duì)不帶加勁弦多點(diǎn)同步頂推、兩次合龍(鋼桁主梁合龍和加勁弦合龍)施工技術(shù)的研究也較缺乏。

滬杭甬高速新彭埠大橋全橋長(zhǎng)1 348m,主跨240m,為剛性懸鏈形上加勁連續(xù)鋼桁梁橋,本文將依托該工程項(xiàng)目,重點(diǎn)闡述不帶加勁弦頂推施工關(guān)鍵技術(shù)。同時(shí)運(yùn)用MIDAS Civil軟件進(jìn)行施工全過(guò)程仿真分析,驗(yàn)證頂推過(guò)程的可行性,采用落梁法解決了兩次合龍難題,可為我國(guó)后續(xù)類似橋梁結(jié)構(gòu)施工提供參考。

1 工程概況

滬杭甬高速新彭埠大橋?yàn)闇拣咚俟泛贾菔袇^(qū)段改建工程向北跨越錢(qián)塘江的公軌合建橋梁,其下層橋面為4線軌道,上層橋面為雙向8車道公路。大橋主跨為連續(xù)剛性懸索加勁鋼桁梁結(jié)構(gòu),跨徑組合為(72+122+4×240+122+72)m,全橋長(zhǎng) 1 348m,鋼結(jié)構(gòu)總量6.2萬(wàn)t,最大頂推質(zhì)量高達(dá) 2萬(wàn)t。大橋效果如圖1所示。

圖1 滬杭甬高速新彭埠大橋效果

鋼桁梁采用兩片主桁架,桁間距36.8m,桁高12m,全橋桁架基本為帶豎桿的華倫形桁架,共 132個(gè)節(jié)間,標(biāo)準(zhǔn)節(jié)間距10m,邊跨為適應(yīng)跨度布置,端部7個(gè)節(jié)間長(zhǎng)度調(diào)整為12m。主桁標(biāo)準(zhǔn)桁片為兩個(gè)節(jié)間長(zhǎng)度,分為20m節(jié)段和24m節(jié)段,高14.5m,寬2.75m,最大吊重1 140kN。主桁上、下弦桿均采用箱形截面,豎桿采用H形截面,斜桿采用H形和箱形截面,如圖2所示。上、下層橋面均為正交異形鋼板的板桁組合結(jié)構(gòu)整體橋面,橋面板與弦桿的頂板通長(zhǎng)連接以實(shí)現(xiàn)板桁共同受力。正交異形鋼橋面由縱梁、節(jié)點(diǎn)橫梁、節(jié)間橫肋及帶縱向加勁肋的鋼橋面板組成。在上層公路節(jié)點(diǎn)橫梁與下層軌道節(jié)點(diǎn)橫梁間布置橫向連接系,以減小橫梁跨度,使上下橫梁共同受力。

圖2 主桁桁片構(gòu)件

2 鋼桁梁頂推施工方案

2.1 頂推方案

通過(guò)對(duì)國(guó)內(nèi)同類型橋梁的施工方法進(jìn)行調(diào)查、分析及研究[6-13],根據(jù)主橋鋼桁梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、現(xiàn)場(chǎng)施工條件和通航要求,帶加勁弦與不帶加勁弦兩種頂推是最適宜的施工方法。帶加勁弦多點(diǎn)頂推雖能縮短一定的施工工期,但需加強(qiáng)鋼梁主體結(jié)構(gòu)變更設(shè)計(jì),同時(shí)也增加了頂推難度和施工費(fèi)用(主梁加固費(fèi)、措施費(fèi)、機(jī)械費(fèi)),因此通過(guò)多層次的方案比選和專家論證,最終采用不帶加勁弦多點(diǎn)頂推的施工方案。剛性懸索桁架橋梁采用先架設(shè)頂推完成鋼桁主梁的安裝、再吊裝上部加勁弦的總體施工順序。在ZQ2,ZQ3,ZQ4主墩兩側(cè)設(shè)置墩旁托架,與LD1～LD5臨時(shí)墩組成頂推及落梁過(guò)程中的支撐系統(tǒng),每個(gè)墩旁托架和臨時(shí)墩頂布置兩套步履機(jī),在邊跨設(shè)置拼裝平臺(tái),利用跨線門(mén)式起重機(jī)分段拼裝鋼桁梁,采用多點(diǎn)同步頂推系統(tǒng)頂推前移,如此循環(huán)頂推至合龍口,通過(guò)在ZQ4與LD4支點(diǎn)處頂落梁的方法,實(shí)現(xiàn)鋼桁主梁合龍。鋼桁梁不帶加勁弦頂推如圖3所示。采用2 500kN履帶式起重機(jī)站位于公路橋面,先吊裝橋門(mén)架立柱S18與橫梁,再安裝吊桿及上加勁弦,同樣通過(guò)支點(diǎn)處頂落梁的方法,實(shí)現(xiàn)加勁弦合龍,重復(fù)上述步驟完成剩余上部結(jié)構(gòu)的安裝。加勁弦安裝如圖4所示。頂推的主要流程為:拼裝第1輪頂推的鋼桁梁及鋼導(dǎo)梁→鋼桁梁起頂,設(shè)置滑塊→完成本次鋼梁頂推→繼續(xù)拼裝下一輪頂推的鋼桁梁→循環(huán)頂推全部鋼桁梁至合龍口,完成鋼桁梁的合龍→吊裝橋門(mén)架、吊桿、加勁弦,完成加勁弦合龍→支座安裝,落梁。

圖3 鋼桁梁不帶加勁弦頂推

圖4 加勁弦安裝(單位:cm)

2.2 工程特點(diǎn)

鋼桁梁采用不帶加勁弦多點(diǎn)頂推,兩次合龍的施工方案有以下工程特點(diǎn)。

1)大臨結(jié)構(gòu)施工精度要求高。采用鋼桁梁不帶加勁弦頂推技術(shù),為減小鋼桁梁的懸臂長(zhǎng)度而降低安裝應(yīng)力,在每一主跨等間距設(shè)置兩個(gè)臨時(shí)墩,共計(jì)10個(gè)臨時(shí)墩;為滿足鋼桁梁架設(shè)在頂推滑移過(guò)程中的要求[14],在ZQ2～ZQ8主墩兩側(cè)設(shè)置墩旁托架;為構(gòu)成鋼梁拼裝系統(tǒng),在ZQ2與ZQ8主墩兩側(cè)設(shè)置拼裝支架等;該工程涉及大量大臨結(jié)構(gòu),安裝時(shí)包含大量預(yù)埋件施工,預(yù)埋件的施工質(zhì)量將直接影響臨時(shí)結(jié)構(gòu)的受力情況,因此大臨結(jié)構(gòu)施工精度是保障鋼梁頂推期間施工安全的重要條件。

2)此次頂推采用的“常規(guī)步履機(jī)+滑塊”工法在國(guó)內(nèi)大型鋼桁梁頂推施工中首次應(yīng)用。步履機(jī)是集成式三向頂,縱橫向位置調(diào)整方便,利于鋼梁頂推精度控制,操作方便,可實(shí)現(xiàn)千斤頂兩個(gè)豎向行程落梁,無(wú)需大量墊梁。同時(shí)常規(guī)步履機(jī)施工工藝在小型鋼桁梁上使用過(guò),而在大型鋼桁梁頂推施工中并無(wú)先例。

3)鋼桁主梁及加勁弦合龍難度大。對(duì)于主梁合龍,鋼梁頂推到達(dá)合龍口前,需提前3～4個(gè)節(jié)段進(jìn)行合龍口兩端鋼梁姿態(tài)的監(jiān)控量測(cè),并提前進(jìn)行鋼梁平面位置、高程等的調(diào)整。主梁合龍對(duì)位時(shí),采用步履機(jī)三向頂推裝置進(jìn)行鋼梁縱橫移及頂落梁,將合龍兩端鋼梁調(diào)整至成橋狀態(tài)。對(duì)于加勁弦合龍,則需在上加勁弦每個(gè)節(jié)段安裝完成后進(jìn)行密切的監(jiān)控量測(cè),為合龍段的制作與安裝提供依據(jù)。利用步履機(jī)豎向千斤頂頂落梁調(diào)節(jié)合龍口開(kāi)口值,并對(duì)加勁弦全弦合龍進(jìn)行有限元模擬。

3 不帶加勁弦多點(diǎn)頂推關(guān)鍵技術(shù)

3.1 大臨結(jié)構(gòu)

1)拼裝支架 用于勁性鋼桁梁的拼裝,拼裝支架采用鋼管樁基礎(chǔ)+橫橋向分配梁+縱橋向分配梁,鋼管樁之間設(shè)置樁間連接系,如圖5所示。基礎(chǔ)采用φ800×10鋼管樁;樁間連接系規(guī)格為φ377×6鋼管;橫橋向分配梁采用雙拼HM588,縱橋向主梁采用HN900,根據(jù)桁片中心線及下層橋面板設(shè)置,為方便現(xiàn)場(chǎng)高強(qiáng)螺栓施擰,在鋼管樁樁頭部位設(shè)置2.5m寬操作平臺(tái)。操作平臺(tái)由鋼管樁牛腿+縱橋向貝雷梁+橋面系組成。在樁頂兩側(cè)焊接牛腿作為反力支座,鋼管樁兩側(cè)設(shè)置縱橋向貝雷梁,貝雷梁之間采用標(biāo)準(zhǔn)支撐架連接。貝雷梁頂部安裝I20a橫梁,間距250mm。橫梁頂鋪設(shè)8mm厚花紋鋼板,并設(shè)置1.2m高防護(hù)欄桿。

圖5 拼裝支架截面

2)墩旁托架 為布置頂推裝置,墩旁托架結(jié)構(gòu)形式為鋼管樁+橫橋向分配梁+縱橋向滑道梁,鋼管樁之間設(shè)置橫向連接系,縱橋向鋼管樁通過(guò)鋼管與墩身附著。每個(gè)墩旁托架均設(shè)置4根鋼管樁,樁底通過(guò)預(yù)埋件與承臺(tái)連接。樁間連接系及墩身附著采用φ273～φ529鋼管,墩身附著預(yù)埋件采用預(yù)埋爬錐結(jié)構(gòu)。ZQ2墩旁托架小里程側(cè)鋼管樁為豎直樁,大里程側(cè)鋼管樁為斜樁,斜樁在樁頭部位通過(guò)預(yù)應(yīng)力筋與墩身對(duì)拉,其余主墩墩旁托架大、小里程側(cè)鋼管樁均為直樁。

3)臨時(shí)墩 為減少鋼梁頂推跨度,在ZQ2～ZQ5號(hào)墩之間依次設(shè)置臨時(shí)墩LD1～LD5,共計(jì)10個(gè)。單個(gè)臨時(shí)墩結(jié)構(gòu)形式為鉆孔樁+鋼管樁+橫橋向分配梁+縱橋向滑道梁,鋼管樁之間設(shè)置樁間連接系,如圖6所示。每個(gè)臨時(shí)墩設(shè)置4根鉆孔樁,樁底設(shè)置預(yù)埋件與鉆孔樁連接,在鉆孔樁二次干封混凝土前,將鋼管樁與預(yù)埋件先焊接或整體下放,再澆筑干封混凝土。鋼管樁之間設(shè)置連接系,連接系采用φ630×10鋼管。橫橋向分配梁采用帶加勁肋箱形梁,箱梁內(nèi)側(cè)及兩側(cè)均設(shè)置加勁板,并在其頂設(shè)置縱橋向滑道梁作為超墊及滑塊平臺(tái)。

圖6 臨時(shí)墩布置

4)導(dǎo)梁系統(tǒng) 為減小頂推過(guò)程中鋼梁懸臂的長(zhǎng)度與撓度,在鋼梁前端設(shè)置鋼導(dǎo)梁。鋼導(dǎo)梁主桁采用與主梁一致的華倫形桁架,兩片主桁間設(shè)置連接系。鋼導(dǎo)梁共計(jì)4.5個(gè)節(jié)間,標(biāo)準(zhǔn)節(jié)間10m,總長(zhǎng)47.24m,約為最大頂推跨度的0.6倍[15]。導(dǎo)梁兩片主桁間距與主梁兩片主桁間距一致,為36.8m。主桁高度為12m,前端部分主桁高度為7.5m。鋼導(dǎo)梁上、下弦桿及豎桿均為箱形截面,斜桿采用箱形截面與H形截面;連接系除水平直桿采用箱形截面外,其余桿件均采用H形截面。構(gòu)件間采用栓焊連接。鋼梁頂推中導(dǎo)梁不設(shè)鼻梁,為使鋼導(dǎo)梁能順利上墩,采用縮短上弦桿的方法設(shè)置預(yù)拱度。鋼導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)布置如圖7所示。

圖7 鋼導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)

3.2 常規(guī)步履機(jī)+滑塊頂推技術(shù)

常規(guī)步履機(jī)+滑塊頂推工藝原理是在墩旁托架和臨時(shí)墩頂面安裝滑道梁,步履機(jī)固定于滑道梁兩端,在步履機(jī)頂設(shè)置墊梁;在滑道梁頂設(shè)置滑塊等滑移設(shè)備,將鋼桁架節(jié)點(diǎn)支撐于滑道滑塊上。步履機(jī)頂升頂豎向起頂鋼桁梁下弦桿,加載至設(shè)定頂升力;步履機(jī)頂推頂縱向起頂克服鋼梁滑塊與滑道梁及步履機(jī)自身之間的摩擦力,由于步履機(jī)與鋼梁之間的最大摩阻力大于滑塊與滑道及滑道梁與步履機(jī)自身之間的摩擦力,故頂推鋼桁梁前移;步履機(jī)糾偏頂橫向起頂對(duì)鋼梁進(jìn)行頂推過(guò)程中的橫向糾偏。滬杭甬高速新彭埠大橋杭州北岸側(cè)共布置了32套步履機(jī),每套步履機(jī)由1臺(tái)15 000kN豎向頂(頂升頂)、1臺(tái)1 500kN縱向水平頂(頂推頂)及2臺(tái)1 500kN橫向水平頂(糾偏頂)組成,步履機(jī)結(jié)構(gòu)如圖8所示。

圖8 步履機(jī)結(jié)構(gòu)

單次頂推流程為:15 000kN步履機(jī)將鋼梁起頂,在鋼梁節(jié)點(diǎn)下放置滑塊,退出拼裝墊塊;步履機(jī)同步泄壓,活塞回縮至梁底脫空;鋼梁自重全部由滑塊承受,檢查各滑塊頂有無(wú)脫空情況;將步履機(jī)豎向頂同步起頂至3 000kN,為保證千斤頂不超頂,設(shè)置溢流閥、壓力傳感器、位移傳感器控制千斤頂頂力;縱向水平頂施加水平力,利用步履機(jī)與鋼梁底部的摩擦力將鋼梁向前頂推,縱向水平頂頂推行程為0.6m;主梁向前頂推一個(gè)行程后,先回頂15 000kN 豎向千斤頂,再回頂1 500kN縱向水平頂至初始位置,此時(shí)豎向千斤頂所受壓力為0,由滑塊承受鋼梁全部質(zhì)量,重復(fù)上一步驟,主梁向前再頂推一個(gè)行程(0.6m);頂推10m后,鋼梁步履機(jī)豎向起頂鋼梁,使滑塊全部脫空,將滑塊回移10m;重復(fù)以上步驟進(jìn)行下一次頂推。

3.3 頂推過(guò)程中的糾偏及限位

頂推過(guò)程中既要考慮主梁的桿件和結(jié)構(gòu)受力,又要考慮步履機(jī)豎向千斤頂、縱向水平連續(xù)千斤頂?shù)氖芰Φ葐?wèn)題,鋼梁軸線的橫向偏移對(duì)主梁的豎向起頂、水平連續(xù)頂頂推受力及頂推到位后的支座安裝影響較大[16]。頂推施工中需及時(shí)進(jìn)行鋼梁橫向偏位調(diào)整,主要通過(guò)兩臺(tái)1 500kN橫向水平千斤頂進(jìn)行橫向偏移動(dòng)態(tài)調(diào)整。必要時(shí)在滑道梁頂面兩側(cè)焊接C形限位作為導(dǎo)向限位裝置對(duì)鋼梁進(jìn)行約束,減小鋼梁頂推過(guò)程中的橫向偏移。C形限位裝置如圖9所示。

圖9 C形限位裝置

3.4 多點(diǎn)同步頂推控制技術(shù)

為確保頂推施工時(shí)鋼桁梁結(jié)構(gòu)安全和頂推過(guò)程的同步性,該橋主桁頂推采用同步精度為±2.0mm 的PLC液壓同步控制系統(tǒng)(見(jiàn)圖10)。該系統(tǒng)主要包括:總控站、總線通信和墩頂分控液壓泵站。頂推施工時(shí)同一里程號(hào)的上、下游兩主墩(臨時(shí)墩)配置1臺(tái)分控制液壓泵站,每4臺(tái)步履機(jī)配置1臺(tái)分控制液壓泵站,共8臺(tái)分控柜,另外再配置1臺(tái)總控站。現(xiàn)場(chǎng)控制器定時(shí)采集泵站及各步履機(jī)的傳感器信號(hào),并傳送至總控站,再根據(jù)總控站的命令,分別控制各泵站的液電元件。主控站對(duì)比同一泵源的兩臺(tái)橫向水平千斤頂位移平均值,計(jì)算出各路泵源的實(shí)際流量差異,通過(guò)機(jī)電液集成控制及變頻調(diào)速,實(shí)現(xiàn)多點(diǎn)同步頂推。

圖10 同步性頂推控制系統(tǒng)布置

4 鋼梁頂推計(jì)算分析

4.1 導(dǎo)梁上墩分析

鋼梁頂推過(guò)程中梁端最大位移均出現(xiàn)在導(dǎo)梁上墩前,鋼梁最大懸臂長(zhǎng)度80m。以懸臂端最近墩頂滑塊頂面為坐標(biāo)原點(diǎn),主墩及臨時(shí)墩滑塊頂標(biāo)高設(shè)置在3‰坡度上引起的位移為-240mm,鋼梁與導(dǎo)梁拼裝切角造成的位移為-114mm,導(dǎo)梁及鋼梁在自重作用下的最大撓度為-107mm,導(dǎo)梁設(shè)置預(yù)拱度為200mm,墩頂抄墊高度為190mm。則在最大懸臂工況下,導(dǎo)梁前端下弦桿底部距滑塊頂面最小相對(duì)間距為-71mm,小于滑塊頂面到千斤頂墊梁頂面的距離,故導(dǎo)梁前端可通過(guò)步履機(jī)豎向頂升到達(dá)滑塊上方,實(shí)現(xiàn)鋼桁梁安全上墩。

4.2 頂推水平力與支點(diǎn)承載力計(jì)算分析

鋼桁梁為兩片主桁架多跨連續(xù)結(jié)構(gòu),為簡(jiǎn)化計(jì)算,選取一片鋼桁梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析。采用MIDAS Civil軟件進(jìn)行鋼桁架梁頂推施工計(jì)算分析,模型如圖11所示。鋼桁梁上弦桿、下弦桿、腹桿、加勁弦桿、吊桿及導(dǎo)梁的上弦桿、下弦桿、腹桿均采用梁?jiǎn)卧M。吊桿與加勁弦桿鉸接處釋放梁?jiǎn)卧s束;邊界條件模擬中,支座簡(jiǎn)化成點(diǎn),鉸接約束,支座與鋼梁、導(dǎo)梁間采用僅受壓節(jié)點(diǎn)彈性連接。結(jié)構(gòu)所受荷載包含了鋼梁及導(dǎo)梁自重、橫橋向風(fēng)荷載、臨時(shí)墩及主墩對(duì)鋼梁結(jié)構(gòu)的支反力、頂推設(shè)備對(duì)鋼梁的頂推力及支點(diǎn)處的摩阻力。

圖11 鋼桁架梁頂推施工計(jì)算模型

頂推裝置布置在每個(gè)主墩及臨時(shí)墩頂支點(diǎn)處,每個(gè)墩2個(gè)支點(diǎn),每個(gè)支點(diǎn)由前后兩側(cè)各1臺(tái)步履機(jī)組成,每臺(tái)步履機(jī)設(shè)1臺(tái)15 000kN豎向頂,1臺(tái) 1 500kN 水平頂。經(jīng)計(jì)算,墩頂單個(gè)支點(diǎn)最大豎向反力及最大水平推力如表1所示,滑道面的摩擦系數(shù)取0.08,步履機(jī)頂?shù)南鹉z塊與鋼梁摩擦系數(shù)取0.4。由表1可知,頂推過(guò)程中單套步履機(jī)需提供最大頂推力約為800kN,1 500kN縱向水平千斤頂滿足要求。步履機(jī)豎向頂施加3 000kN豎向力(鋼梁下弦桿最大可承受3 900kN豎向力),則步履機(jī)與鋼梁之間摩阻力為:3 000kN×0.4=1 200kN>800kN,故滿足頂推前移的要求。臨時(shí)墩及主墩單個(gè)支點(diǎn)最大反力均不超過(guò)20 000kN,滿足要求。說(shuō)明步履機(jī)千斤頂配置合理。

表1 鋼梁頂推設(shè)備及單支點(diǎn)最大豎向力、水平推力

4.3 抗傾覆穩(wěn)定性分析

鋼梁頂推過(guò)程中,有兩種最不利工況,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖12所示。

圖12 傾覆計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位:m)

1)工況1 拼裝平臺(tái)鋼桁梁頂推前移脫離墩Z(yǔ)Q2前,且臨時(shí)主墩LD1滑塊滑移到最前端,可能發(fā)生向前傾覆。此時(shí)拼裝平臺(tái)上鋼桁架梁段為55m,鋼桁梁懸臂段為5m,每延米重39.60kN,鋼導(dǎo)梁重心距鋼桁梁最前端21.6m,自重G1為3 860kN。抗傾覆系數(shù)K=抗傾覆力矩/傾覆力矩=(39.6×55×25)/(39.6×5×2.5+386×26.6)=5.05>1.3,滿足抗傾覆要求。

2)工況2 拼裝平臺(tái)鋼桁梁頂推前移脫離主墩Z(yǔ)Q2后,可能發(fā)生向后傾覆。此時(shí)拼裝平臺(tái)上鋼桁架梁段為45m,鋼桁梁懸臂為45m。抗傾覆系數(shù)K=抗傾覆力矩/傾覆力矩=(386×66.6+39.6×45×22.5)/(39.6×45×22.5)=1.64>1.3,滿足抗傾覆要求。

4.4 主梁及加勁弦合龍分析

針對(duì)主梁及加勁弦施工合龍方案,通過(guò)有限元計(jì)算確定采用落梁法(部分主墩及臨時(shí)墩頂落梁的方法)來(lái)調(diào)整合龍口位置至設(shè)計(jì)標(biāo)高。對(duì)于鋼桁主梁,在不采取任何措施的情況下,合龍口下?lián)狭考s為20mm。通過(guò)對(duì)主墩Z(yǔ)Q4及臨時(shí)墩LD4進(jìn)行相應(yīng)回落操作,回落量分別為25,50mm,在支座完成回落后,合龍口下?lián)狭績(jī)H為1mm,證明該回落方法滿足合龍拼接需要。對(duì)于加勁弦,每個(gè)“傘狀”設(shè)兩個(gè)合龍段,如圖13所示。為將合龍兩端加勁弦調(diào)整至合適的角度、距離及高程,根據(jù)計(jì)算分析,同樣采用支點(diǎn)處頂落梁的方法調(diào)整合龍。但由于合龍受施工和環(huán)境溫度的影響,具體頂落梁數(shù)值需根據(jù)監(jiān)控實(shí)際情況進(jìn)行頂落調(diào)整鋼梁線形,以達(dá)到合龍需要。

圖13 加勁弦合龍示意

5 結(jié)語(yǔ)

滬杭甬彭埠大橋通過(guò)對(duì)橋型結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、現(xiàn)場(chǎng)施工條件、通航要求、施工進(jìn)度及經(jīng)濟(jì)合理性進(jìn)行綜合分析,最終采用不帶加勁弦、兩次合龍的頂推施工方案。通過(guò)對(duì)大臨結(jié)構(gòu)的合理布置、頂推工藝和先進(jìn)頂推設(shè)備的合理選擇、頂推過(guò)程的精確模擬分析及合龍方案的有效實(shí)施,確保了施工的順利進(jìn)行。該橋于2020年6月1日開(kāi)始鋼桁梁頂推施工,2021年1月10日完成鋼桁梁頂推就位。頂推技術(shù)在該橋成功應(yīng)用表明,該施工技術(shù)安全可靠、施工便捷、經(jīng)濟(jì)合理,可為類似大跨度橋梁建設(shè)提供借鑒。