不同種類油井水泥降失水材料效能及作用機制

摘要：為進一步認識各種油井水泥降失水材料的效能及作用機制，在兩種水泥凈漿的基礎上，分別篩選并添加膠乳、微硅以及6種聚合物降失水劑，開展濾失和流變性能測試。利用紅外光譜、核磁氫譜、凝膠色譜、熱失重測試表征聚合物降失水劑的化學結構以及熱穩定性。結果表明：在60 ℃，微硅、膠乳能起到一定的降失水效果但是很難阻止氣穿在30 min內發生，且增稠明顯；聚合物降失水劑降濾失效果明顯優于微硅和膠乳，僅添加少量（其中5種降失水劑的有效加量為0.8%～1.2%（干水泥質量分數））便可將API濾失量（90 ℃）控制在小于50 mL，同時水泥漿增稠不明顯；多數降失水劑在120～150 ℃效果明顯變差，僅有酰胺基含量更高、相對分子質量更大的ZL-1在180 ℃時仍可將API濾失量控制在小于50 mL；在30～90 ℃，添加聚合物的同一水泥漿配方濾失量隨溫度升高呈近似線性升高，而流變性總體變化不大。總的來說，聚合物降失水劑的相對分子質量越大、相對分子質量分布越寬，控制濾失的能力就更佳，同時濾失量隨溫度的變化也更小；相對分子質量類似的條件下，分子結構中親水基團越多控制濾失效果越好；各種測試條件下水泥漿濾失量與濾餅厚度呈較好的線性關系，進一步結合達西公式可以得出濾失量與時間的平方根成正比例關系。

關鍵詞：油井水泥； 降失水劑； 膠乳； 微硅； 聚合物； 流變性； 濾餅

中圖分類號：TE 256"" 文獻標志碼：A" 文章編號：1673-5005（2025）02-0131-11

Effectiveness and working mechanism of various fluid loss additives for oil well cement

PANG Xueyu^1，2， ZHANG Ge3， GE Han2， L Kaihe^1，2， SUN Jinsheng^1，2， SUN Lijun4， ZHANG Jian5

（1.National Key Laboratory of Deep Oil amp; Gas， China University of Petroleum （East China）， Qingdao 266580， China;

2.School of Petroleum Engineering， China University of Petroleum （East China）， Qingdao 266580， China;

3.No.7 Oil Production Plant， Changqing Oilfield Branch Company， PetroChina， Xian 710200， China;

4.Shengli Oilfield Petroleum Engineering Technology Research Institute， SINOPEC， Dongying 257100， China;

5.Drilling and Production Engineering Technology Research Institute of CNPC Chuanqing Drilling Engineering Company， Xian 710018， China）

Abstract： In order to further understand the effectiveness and working mechanism of various materials in controlling fluid loss of oil well cement， latex， silica fume and six types of polymer fluid loss additives were screened and added to two different neat cement systems for fluid loss and rheological property testing. The chemical structure and thermal stability of the polymer fluid loss additives were characterized by IR， 1H-NMR， gel chromatography and thermogravimetric analysis. The results show that， at 60 ℃， silica fume and latex can reduce fluid loss to some extent， but it is difficult to prevent gas blow through within 30 minutes， and slurry viscosification occurs. Fluid loss control with the polymer additives is obviously better than that of silica fume and latex. Only a small amount （0.8%-1.2% effective dosage by mass of dry cement for five out of six additives） is sufficient to control API fluid loss value within 50 mL at 90 ℃ with no significant slurry viscosification. The performance of the most fluid loss additives tested is significantly poor at 120-150 ℃， while additive ZL-1 with high amide group content and large molecular weight is the only one that can still control API fluid loss within 50 mL at 180 ℃. At 30-90 ℃， the fluid loss of cement slurries with polymer additives increases almost linearly with increasing temperature without significant change in rheological properties generally. Overall， polymer additives with higher and wider distribution of molecular weight are more effective in controlling fluid loss， but they tend to cause slurry viscosification. For similar molecular weight， polymers with more hydrophilic groups also seem to be more effective. The fluid loss value of cement slurries under various testing conditions exhibits a linear relationship with the thickness of the filter cake. In combination with the Darcys law， it can be found that the fluid loss is proportional to the square root of testing time.

Keywords： oil well cement; fluid loss additives; latex; silica fume; polymer; rheology; filter cake

隨著油氣勘探開發力度加大，常規優質資源減少，油氣開發作業條件愈加復雜、成本日益升高，安全高效建井顯得愈發重要^［1-2］。固井是油氣井建井的關鍵程序之一，固井過程中水泥漿濾液的濾失會引發水泥漿密度升高、流動性變差和傳壓能力降低等問題，因此控制濾失對固井施工至關重要。油井水泥降失水劑可以通過堵塞填充、吸附、水化成膜等方式降低濾餅滲透率，減緩或阻止水泥漿中的液相向地層滲濾^［3-4］。常用的油井水泥降失水劑有顆粒類、天然改性聚合物、合成聚合物類等^［5-7］。顆粒類降失水劑主要是粒徑較小的材料，通過嵌入水泥顆粒間的孔隙，以降低水泥濾餅的滲透率^［8］，代表性材料包括微硅、膠乳、瀝青等。天然類改性降失水劑因其耐溫性差（使用溫度低于100 ℃）、增稠、緩凝效果強等缺點在固井中很少使用。合成類聚合物降失水劑通常以含有碳碳雙鍵和吸附性、水化性基團的聚合物單體聚合而成，其種類繁多，性能優異。大多數降失水劑在低溫下能夠有效控制失水，但高溫下水泥漿濾液黏度降低，且降失水劑容易發生分解，需要增大加量；而同時降失水劑加量過大會使固井水泥漿的流變性變差，難以泵送。近年來，一種含有剛性苯環基團的AMPS（2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸）聚合物降失水劑成為研究熱點^［9-11］，廣泛適用于各溫度段。筆者針對顆粒類和合成聚合物類降失水劑開展對比研究，分析其在不同溫度下的作用效果及機制，針對高溫環境下失水量大的問題，通過優選降失水材料配置出耐溫180 ℃抗濾失性能優異的水泥漿體系。

1 試 驗

1.1 主要試樣

試驗材料包括：阿克蘇和嘉華兩種G級油井水泥、中值粒徑分別為52.8和15.5 μm的粗硅砂和細硅砂、微硅（SiO2質量分數約為97%，中值粒徑約為0.4 μm）、分散劑、緩凝劑、膠乳和消泡劑以及來自于不同生產廠商的商業化合成類聚合物降失水劑。合成類聚合物降失水劑均為水溶液，主要包括ZL-1（AMPS類多元高分子聚合物）、ZL-2（AMPS類聚合物）、ZL-3（低分子酰胺、多羥基羧酸聚合物）、ZL-4（磺化苯乙烯類共聚體系）、ZL-5（磺酸鹽基團、羧基、酰胺基聚合體系）、ZL-6（酰胺類聚合物）。考慮到非離子型聚合物降失水劑通常耐溫性較差，而陽離子型目前在國內研究及使用較少，這里選用的降失水劑除ZL-4和ZL-6為兩性離子型外，其余均為陰離子型。

1.2 主要試驗儀器

主要試驗儀器包括NCCQ2217型常壓稠化儀、GGS71-B型高溫高壓失水儀、NXNJ0017型旋轉黏度計、BSRD-7071型高溫高壓翻轉失水儀、NEXUSF型傅里葉變換紅外光譜儀、AVANCE Ⅲ HD 400 MHz型核磁共振波譜儀、Setline STA型同步熱分析儀、TDA MAX2700型凝膠色譜儀。

1.3 降失水劑的化學表征

取一定量的降失水劑樣品置于烘箱（105 ℃）中烘干至恒重，采用KBr壓片法，用傅里葉變換紅外光譜儀表征提純后聚合物樣品的官能團；采用核磁共振波譜儀獲取樣品的1H-NMR圖譜，溶劑為D2O；采用凝膠色譜法測定樣品的平均相對分子質量和相對分子質量分布；采用同步熱分析儀對樣品進行熱穩定性分析，升溫速率為10 ℃/min，測試區間為30～600 ℃，載氣為N2。

1.4 水泥漿的配制及性能測試

油井水泥漿的制備和性能測試均參照API規范RP 10B-2^［12］和《油井水泥實驗方法》（GB/T 19139—2012）^［13］實施，100 ℃以下測試溫度的配方為：100%G級油井水泥+0.5%消泡劑+降失水劑（不同加量）+自來水，通過調整加水量使所有水泥漿密度均保持在1.9 g/cm3。按照相關標準，水泥漿的流變性與濾失量測試均為在設定溫度常壓稠化儀中養護20 min后進行。根據API濾失量計算公式^［10］計算最終濾失量。

2 結果討論

2.1 聚合物降失水劑試驗結果

2.1.1 有效含量測定

中低溫環境下通常只需通過加大降失水劑的含量即可滿足固井工程的需要，只要水泥漿增稠不明顯。因此在控制濾失的同時，控制聚合物樣品的有效含量對于實現低成本固井具有重要意義。取一定量的聚合物降失水劑液體（m）放置于干燥皿中并計總質量（m1），隨后將其放置于105 ℃高溫下烘至恒重，并計總質量（m2）， 計算降失水劑的有效質量分數α為

α=1-m1-m2m .（1）

測試結果表明，ZL-1、ZL-2、ZL-4、ZL-6有效質量分數接近，分別為16%、19%、16.4%、23.5%；ZL-3和ZL-5的有效質量分數更高，均為30%。

2.1.2 紅外光譜

圖1為6種合成類降失水劑的FT-IR譜圖。由圖1可知，6種樣品特征峰基本吻合，在3450 cm^-1處出現特征峰可能是AMPS和低分子酰胺中N—H的伸縮振動吸收峰^［14］；在2977和2937 cm^-1出現特征峰是—CH2和—CH3的伸縮振動吸收峰；1672和1560 cm^-1可能為—CONH2和多羥基羧酸—COOH中C=O的伸縮振動峰^［15］；1452 cm^-1附近可能為C—N的伸縮振動峰；1400 cm^-1附近處的峰可能為甲基的變形振動峰或—COOH中的—OH；1222和1045 cm^-1處可能分別對應著—SO3中—S=O和—S—O的伸縮振動峰^［16］；626 cm^-1處可能為S—C的伸縮振動峰；在1625.00～1645.00 cm^-1未出現C=C特征吸收峰^［17］。表明6款降失水劑樣品中均無不飽和單體存在，此外可知6種聚合物類降失水劑體系中極有可能都含有吸附水化基團—CONH2、—OH、—COOH和耐溫耐鹽性基團—SO3。

2.1.3 核磁氫譜

聚合物降失水劑樣品的1H-NMR圖譜如圖2所示。圖2顯示，在δ=4.7 × 10^-6是溶劑D2O的特征峰，在δ=（1.0～1.8）× 10^-6和（1.9～2.3） × 10^-6出現的峰為共聚物主鏈上的—CH2—和—CH—的化學相對位移；在δ=2.8 × 10^-6出現的峰是—CH3的特征質子吸收峰；在δ=2.9 × 10^-6出現的峰可能是共聚物主鏈用以連接羧酸基團的特征質子吸收峰；在δ=3.2 × 10^-6處的峰可能是AMPS中的—CH2—S—的特征質子吸收峰；在δ=（2.7～3.2） × 10^-6處的峰也可能是與亞甲基相連的—OH的特征質子吸收峰；在δ=（5.8～6.1）×10^-6處的峰可能是酰胺基團的—NH—的特征質子吸收峰；在δ=（7.3～7.7）×10^-6處的峰是苯環質子區域，表明ZL-3～ZL-6分子結構中可能含有剛性基團苯環。結合紅外譜圖分析結果可以推斷6種樣品可能都含有吸附、水化性基團—CONH2、—COOH、—SO3、—OH，這些基團可以有效提高降失水劑的控失水能力。

2.1.4 凝膠色譜

由達西公式可知，濾餅的滲透率與漿體濾液黏度成反比^［18］；通過添加合成類降失水劑可以有效增加漿體的黏度。表1為采用凝膠色譜法（GPC）的測試結果。由表1可知，數均相對分子質量Mn和重均相對分子質量Mw均在（10～100）×104之間。6種樣品的多分散性系數（相對分子質量分布）測試結果分別為4.704、2.032、4.282、3.749、2.508、3.598。相比于其他降失水劑，ZL-5和ZL-2的多分散性較小，其聚合度較高。

2.1.5 熱穩定性

圖3為降失水劑樣品的熱重（TG）和微分熱重（DTG）曲線。由圖3可知，樣品ZL-1～ZL-6的初次最強分解放熱峰均在364～375 ℃，熱分解過程主要分為：在30～110 ℃區間分解主要為樣品中含有的吸附水蒸發；在110～350 ℃區間可能主要為聚合物分子鏈受熱分解以及聚合物中部分酰胺基和磺酸基受熱斷裂所致；在350～600 ℃區間主要由于主鏈斷裂、聚合物分子鏈碳化分解導致。6種樣品在前兩個區間失重量小于15%，表明其在小于350 ℃時質量損失較小，熱穩定性強；在大于350 ℃失重量均大于40%，說明出現了明顯分解。

2.2 顆粒類材料對水泥漿失水性能的影響

顆粒類材料主要通過填充堵塞等作用來降低濾餅的滲透率從而降低失水量^［19-20］。不同微硅及膠乳加量下，水泥漿濾失試驗結果如圖4所示。兩種水泥測試結果差別不大，凈漿失水很快，均在約30 s發生氣穿；加入顆粒類材料可以在一定程度上降低濾液的濾出速度，但含微硅的水泥漿體系均在4 min內發生氣穿，加膠乳水泥漿體系均在20 min內發生氣穿，說明顆粒類材料單獨使用對失水的控制效果一般，需要與降失水劑復配來提高降濾失效果。此外，大量膠乳的加入容易產生發泡效應造成漿體性能的不穩定。顆粒類降失水材料效能較差的主要原因可能是其作用機制較為單一，其主要依靠水泥顆粒間的孔隙填充來降低濾失速率，而且較差的分散性、較大的粒徑和剛度均可能造成孔隙填充效果不佳的問題。

2.3 聚合物降失水劑對水泥漿失水性能的影響

聚合物降失水劑因其優異的性能而得到廣泛使用，研究水泥自身性能、溫度、降失水劑種類及加量對降失水性和流變性的影響。試驗溫度設定為30、60、90 ℃，通過改變降失水劑加量將90 ℃時API濾失量控制在約50 mL的加量作為最優加量，并采用同一加量測試30、60 ℃時的濾失性能。由試驗得出6種降失水劑（ZL-1～ZL-6）在阿克蘇水泥體系中的最優加量（經過有效含量折算后的值）分別為0.80%、0.95%、1.19%、0.82%、2.43%、1.17%；而其在嘉華水泥體系中的最優加量分別為0.80%、0.95%、0.89%、0.82%、2.13%、1.17%；可以看出只有ZL-3和ZL-5針對不同水泥的最優加量略有差別，說明降失水效果受水泥自身性能影響不大。結合GPC結果分析（表1），ZL-1多分散系數高，相對分子質量分布較寬，數均相對分子質量最大，同等條件下所需加量最低，控制失水能力最佳。同時相對分子質量相對較小的ZL-2和ZL-4所需加量與ZL-1接近，說明其控制失水能力也很優異，可能是聚合物化學成分和功能性單體優化的結果。ZL-5與ZL-2相對分子質量和多分散系數接近，但降濾失效果差別較大；結合1H-NMR圖譜可以看出，相較于ZL-2，ZL-5在δ=（2.7～3.2）×10^-6和δ=（5.8～6.1）×10^-6的峰值強度較低，表明其聚合體系中吸附水化基團酰胺基和羥基的含量相對較低，可能是造成其控制失水能力差的原因之一。圖5為在90 ℃使用6種降失水劑最優加量下30 min內失水量隨時間的變化。可以看出隨著降失水劑的加入漿體濾液的濾出速度顯著降低；同時發現，在加不同降失水劑產生的濾失量接近時，失水量隨時間的變化曲線有較好的一致性，與降失水劑及水泥的種類關系不大。

保持90 ℃時的最優加量測試相同配方在30和60 ℃的濾失量，測試結果如圖6所示。顯然，30～90 ℃溫度區間同一配方的API濾失量隨溫度升高而逐漸升高（兩者關系接近線性），這可能主要是由于濾液黏度隨溫度升高而降低造成的。相對分子質量大、多分散系數高的ZL-1配方對溫度敏感性最低（即濾失量隨溫度變化不大），而相對分子質量小、酰胺基及羥基含量低的ZL-5配方對溫度的敏感性最高。其他配方對溫度的敏感性差別相對較小。

2.4 水泥漿濾餅厚度及濾失模型

除濾失量外，濾餅厚度也是衡量降失水劑效果的主要指標之一。圖7是不同降失水劑在不同溫度（30、60、90 ℃）下API濾失量與濾餅厚度之間的關系。從圖7可以看出，API濾失量與濾餅厚度呈現出很好的線性關系，而且在研究范圍內這種線性關系受測試溫度、水泥種類以及降失水劑的種類的影響均較小。這種線性關系可以近似為

qv=hL.（2）

式中，qv為API失水量，mL；L為30 min濾失試驗終止時濾餅厚度，mm；h為線性相關系數，阿克蘇水泥h=2.24 mL/mm=2.24×10^-3 m2，嘉華水泥h=2.11 mL/mm=2.11×10^-3 m2。

進一步測試同一水泥漿配方濾失試驗過程中濾餅厚度的變化，發現不同時間濾餅厚度也與濾失量呈線性關系。由于API失水量為30 min實測失水量的2倍，實時實測失水量與濾餅厚度之間的關系可以記為

qt=0.5hl.（3）

式中，qt為實時實測失水量，m3；l為實時濾餅厚度，m。

由達西公式可知：

dqtdt=kAΔpμl .（4）

式中，t為時間，s；dqt/dt為水泥漿濾液滲濾速率，m3/s；k為濾餅滲透率，m2；Δp為濾餅兩側的壓力差，Pa；A為滲濾面積，m2；μ為濾液黏度，Pa·s。

將式（3）和（4）聯立可得

qt=kAhΔpμt .（5）

顯然利用式（5）可以擬合水泥漿濾失量與時間的關系，代表性擬合結果如圖8所示。由于式（5）中除濾餅滲透率之外的試驗參數均很容易通過試驗測得，根據擬合系數可以進一步估算濾餅滲透率。此外，根據式（5）可知濾失量與濾液黏度的平方根呈反比例關系。當溫度由30 ℃升至60和90 ℃，純水的黏度分別降低41.3%和60.4%，若假定濾液黏度隨溫度變化規律與純水一致，且式（5）中其他參數均保持不變，那么濾失量將分別增加31%和59%。圖6中實測嘉華水泥和阿克蘇水泥12套配方在60和90 ℃的平均API濾失量較30 ℃分別增長43%和79%，與估算結果較為接近。因此濾失量隨溫度升高很大程度上可以歸因于濾液黏度的降低。當然，濾液黏度隨溫度變化并不會與純水完全一致，而且濾餅滲透率也可能受到溫度的影響，從而造成各種降失水劑作用下濾失量隨溫度變化規律出現一定差異。

2.5 顆粒類材料對水泥漿流變性能的影響

水泥漿的流變性能對于其泵送難易程度起到了決定性作用，通常可以用稠度以及不同流變模式進行定量表征^［21-22］。水泥漿流變性受水泥化學組分和外加劑種類等多種因素影響^［23］。表2為各配方水泥漿稠化20 min后的稠度、不同流變模式下的流變參數以及用R2表征的擬合效果。可見微硅和膠乳的加入可明顯增加水泥漿的稠度，但膠乳對阿克蘇水泥漿沒有明顯增稠效應。對比賓漢模式和冪律模式的擬合效果可知，各水泥漿配方流變特性更加符合冪律模式，為假塑性流體（nlt;1）。隨著微硅和膠乳加量的增加，水泥漿流性指數n略有下降，稠度系數K明顯升高，表明水泥漿的結構增強、內摩擦力增大。

2.6 聚合物降失水劑對水泥漿流變性能的影響

加入降失水劑的水泥漿流變模式符合賓漢模型，可近似為黏彈性非牛頓流體，其在不同溫度下養護20 min后的稠度以及流變參數擬合結果如表3所示。兩種水泥凈漿的幾乎所有流變參數均隨溫度升高而增大，其中阿克蘇水泥在90 ℃養護20 min后稠度為58 Bc，已接近可泵送極限（70 Bc），這種效應主要是由于水泥在高溫下水化速率加快生成更多水化產物造成^［24-25］。多數聚合物類降失水劑有一定的緩凝作用，可以降低水泥的水化速率。添加降失水劑的油井水泥配方流變參數隨溫度升高變化規律不明顯，但屈服應力τ0整體呈上升趨勢（水化加快導致結構增強），而塑性黏度η整體呈下降趨勢（高溫變稀效應）。在3種不同溫度下，添加ZL-2和ZL-4的水泥漿配方流變性能最佳且相對更穩定。結合表2可以看出，絕大多數情況下，加膠乳的水泥漿配方塑性黏度低于添加聚合物降失水劑的，而屈服應力遠高于后者。

水泥漿表觀黏度與剪切速率之間的關系如圖9所示。絕大多數降失水劑的加入降低了油井水泥在低剪切速率下的表觀黏度，但增加了其在高剪切速率下的黏度，從而大大降低了水泥漿黏度對剪切速率的敏感性。整體上添加ZL-1和ZL-3的水泥漿配方表觀黏度最高，而添加ZL-2的水泥漿配方表觀黏度最低。結合表1可知，ZL-1和ZL-3是6種降失水劑中數均相對分子質量、重均相對分子質量和多分散性最高的，而ZL-2的3項指標均接近最低值，說明相對分子質量和多分散性高的聚合物更可能增稠。

2.7 高溫對降失水劑作用效果的影響

為測試降失水劑在高溫水泥漿體系中的作用效果，選取在90 ℃時最優加量相對較少的降失水劑ZL-1～ZL-4，測試溫度分別為120、150和180 ℃，水泥漿基礎配方：嘉華G級油井水泥+30%粗硅砂（中值粒徑D50=52.8 μm）+30%細硅砂（D50=15.5 μm）+4%懸浮劑+5%分散劑+4%緩凝劑+0.1%消泡劑+降失水劑+水（水泥漿密度ρ=1.90 g/cm3）。試驗結果見表4。

由表4可知，4款降失水劑在120 ℃時仍可將API失水量有效控制在小于50 mL，但是在150 ℃時性能產生明顯差異，ZL-2～ZL-4在極限加量下不能有效控制失水量。180 ℃條件下，只有耐溫基團酰胺基含量最多、相對分子質量最大的ZL-1可以在1.12%有效加量下將API失水量控制在小于50 mL。顯然，絕大多數降失水劑在150 ℃下失效，圖3給出的降失水劑加熱分解溫度與其在水泥漿中工作的耐溫極限沒有直接關系。

3 結 論

（1）微硅和膠乳在水泥凈漿的基礎上單獨使用時降失水效果有限，很難阻止氣穿在30 min內發生，并且水泥漿增稠顯著。聚合物降失水劑在120 ℃以內單獨使用的情況下可以有效控制水泥漿API濾失量低于50 mL；相對分子質量越大、分布越寬，降濾失效果越顯著，相同條件下所需的加量越少，但增黏的可能性越大。

（2）水泥漿濾失量與濾餅厚度呈現較好的線性關系，受測試溫度、測試時間、水泥及降失水劑的種類和加量的影響均較小，結合達西公式可以推導出水泥漿濾失量與時間的平方根近似成正比例關系，因此總濾失量接近時，濾失量隨時間的變化規律也具有較好的一致性。

（3）水泥凈漿和添加微硅膠乳的水泥漿流變符合冪律模式，為假塑性流體，其稠度和流變參數隨溫度和加量升高而增大；而添加聚合物降失水劑的水泥漿流變符合賓漢模式，為黏彈性非牛頓流體，其屈服應力隨溫度升高而增加，塑性黏度隨溫度升高而降低，但整體變化相對較小；多數降失水劑的加入會增加水泥漿的塑性黏度而同時降低其屈服應力，同時也會降低其在低剪切速率下的表觀黏度，增加高剪切速率下的黏度。

（4）在30～90 ℃內，同一配方水泥漿濾失量隨溫度升高近似呈線性增長，其原因與濾液黏度降低關系很大；當溫度升至150 ℃時，多數聚合物降失水劑在極限加量下不能有效控制失水，僅有酰胺基含量更高、相對分子質量更大的降失水劑在高溫高堿環境中作用效果更穩定，耐溫可達180 ℃。

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（編輯 李志芬）

基金項目：國家自然科學基金基礎科學中心項目（52288101）；中央高校基本科研業務費專項（23CX05001A）

第一作者：龐學玉（1982-），男，教授，博士，博士生導師，研究方向為固井水泥化學、固井水泥材料科學與應用、井筒水泥環封隔完整等。E-mail：x.pang@upc.edu.cn。

通信作者：孫金聲（1965-），男，中國工程院院士，博士，博士生導師，研究方向為鉆完井工作液、儲層保護、防漏堵漏、天然氣水合物鉆采理論與技術等。E-mail：sunjsdri@cnpc.com.cn。

引用格式：龐學玉，張戈，戈晗，等.不同種類油井水泥降失水材料效能及作用機制［J］.中國石油大學學報（自然科學版），2025，49（2）：131-141.

PANG Xueyu， ZHANG Ge， GE Han， et al. Effectiveness and working mechanism of various fluid loss additives for oil well cement［J］.Journal of China University of Petroleum（Edition of Natural Science），2025，49（2）：131-141.