FTSC薄板坯連鑄中碳鋼保護(hù)渣研究及開(kāi)發(fā)

楊杰 么洪勇 朱立光 張彩軍 馮慧霄 王紅麗

(1.河北理工大學(xué)；2.唐山鋼鐵有限責(zé)任公司)

FTSC薄板坯連鑄中碳鋼保護(hù)渣研究及開(kāi)發(fā)

楊杰1，2么洪勇2朱立光1張彩軍1馮慧霄2王紅麗2

(1.河北理工大學(xué)；2.唐山鋼鐵有限責(zé)任公司)

針對(duì)唐鋼 FTSC薄板坯連鑄所產(chǎn)生的板坯裂紋、表面夾渣、卷渣及漏鋼現(xiàn)象進(jìn)行保護(hù)渣生產(chǎn)試驗(yàn)研究與理論分析。研究結(jié)果表明，組分變化對(duì)保護(hù)渣熔化溫度和粘度等指標(biāo)有著重要的影響。通過(guò)實(shí)驗(yàn)室對(duì)保護(hù)渣組份及其變化對(duì)其性能影響的研究，結(jié)合唐鋼 FTSC薄板坯連鑄自身特點(diǎn)，設(shè)計(jì)出保護(hù)渣基本配方，且在不斷試驗(yàn)改進(jìn)中，最終開(kāi)發(fā)出適合唐鋼薄板坯連鑄用中碳鋼保護(hù)渣 C2.

薄板坯 中碳鋼保護(hù)渣 開(kāi)發(fā)

0 引言

隨著連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展，作為薄板坯連鑄的三項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)之一的保護(hù)渣，其物理性能及化學(xué)成分的優(yōu)化越來(lái)越受到重視[1-3]。近幾年來(lái)冶金工作者在保護(hù)渣性能優(yōu)化方面做了大量的工作，并取得了一定的成果。提出了適合薄板坯連鑄使用的保護(hù)渣應(yīng)具有熔點(diǎn)低、粘度低、流動(dòng)性強(qiáng)等原則性設(shè)計(jì)理念，以期能夠在結(jié)晶器銅板與鑄坯之間很快地形成穩(wěn)定保護(hù)渣膜[4-5]，起到潤(rùn)滑和改善傳熱的作用。唐鋼薄板坯連鑄機(jī)是中國(guó)建成的第一臺(tái) FTSC薄板坯連鑄機(jī)，自2002年12月投產(chǎn)以來(lái)，中碳鋼生產(chǎn)過(guò)程中裂紋、表面夾渣、卷渣及漏鋼現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生。為了使 FTSC薄板坯連鑄盡快達(dá)產(chǎn)，能穩(wěn)定生產(chǎn)高質(zhì)量、高附加值產(chǎn)品，增加企業(yè)效益，增強(qiáng)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。因此，結(jié)合 FTSC薄板坯連鑄工藝參數(shù)，開(kāi)發(fā)出適于其特點(diǎn)的中碳鋼保護(hù)渣勢(shì)在必行。

1 FTSC薄板坯連鑄工藝參數(shù)及其保護(hù)渣性能研究

FTSC薄板坯連鑄機(jī)為直弧機(jī)型，直線段高度

2.1 m，采用長(zhǎng)漏斗型結(jié)晶器，并帶有漏鋼預(yù)報(bào)和熱像圖系統(tǒng)，其主要工藝參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 唐鋼 FTSC工藝薄板坯連鑄機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

2 FTSC薄板坯連鑄保護(hù)渣性能的實(shí)驗(yàn)室研究

2.1 組份對(duì)保護(hù)渣熔化溫度及粘度影響的正交試驗(yàn)

以保護(hù)渣理論及生產(chǎn)實(shí)踐為基礎(chǔ)，確定出保護(hù)渣的的組份及其變化范圍，見(jiàn)表2。

通過(guò)正交試驗(yàn)表進(jìn)行試驗(yàn)方案的設(shè)計(jì)，并按照相應(yīng)的技術(shù)規(guī)范進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)試，得出如下結(jié)論：在所確定的渣系以及組份變化范圍內(nèi)，組份對(duì)于保護(hù)渣的熔化溫度和粘度影響強(qiáng)度有很大的差異；對(duì)保護(hù)渣的熔化溫度的影響，由大到小排序?yàn)椋篊aO/SiO2、L i2O、Na2O、B2O3、A l2O3、F、BaO、SrO、M gO(按單位變化量的作用強(qiáng)度排序)；對(duì)保護(hù)渣的粘度的影響，由大到小排序?yàn)椋篊aO/SiO2、L i2O、F、A l2O3、SrO、Na2O、B2O3、M gO、BaO(按單位變化量的作用強(qiáng)度排序)。

表2 正交試驗(yàn)中各組份的變化范圍

2.2 組份變化對(duì)保護(hù)渣熔化溫度和粘度影響的試驗(yàn)首先研究的是組份變化對(duì)保護(hù)渣熔化溫度和粘度作用規(guī)律。實(shí)驗(yàn)方法：確定一定組成的基渣，并在基渣的基礎(chǔ)上分別配加不同含量的待研組份，組成新實(shí)驗(yàn)渣，得出組份在不同條件下對(duì)保護(hù)渣半球點(diǎn)溫度及粘度的影響。各組份單因素變化對(duì)保護(hù)渣熔化溫度和粘度影響的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖1、圖2、圖3、圖4所示。

圖1 Li2O對(duì)保護(hù)渣熔化溫度和粘度的影響

圖2 Na2O對(duì)保護(hù)渣熔化溫度和粘度的影響

圖3 F對(duì)保護(hù)渣熔化溫度和粘度的影響

圖4 CaO/SiO2對(duì)保護(hù)渣熔化溫度和粘度的影響

2.3 組份對(duì)保護(hù)渣熔化溫度影響的實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

從上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出：Na2O、L i2O作為典型的助熔劑，能顯著降低保護(hù)渣的熔點(diǎn)，含量越多，降低熔點(diǎn)越明顯。但 Na2O含量不能過(guò)高，否則有可能析出高熔點(diǎn)物質(zhì)霞石 (Na2O·A l2O3·S iO2)，反而使保護(hù)渣熔點(diǎn)升高。L i2O是一種強(qiáng)助熔劑，即使渣中L i2O含量低時(shí)，對(duì)保護(hù)渣熔化溫度也有較大影響，隨L i2O含量增加，渣的熔化溫度降低，降低熔化溫度的作用比 Na2O更強(qiáng)。但值得注意的是，在本實(shí)驗(yàn)條件下，當(dāng) L i2O含量超過(guò)3％時(shí)，隨其含量的增加，作用不明顯甚至使熔渣半球點(diǎn)溫度有所升高；CaF2是保護(hù)渣中最常見(jiàn)的助熔劑，能降低保護(hù)渣熔化溫度；而堿度增加使保護(hù)渣的熔化溫度升高。

2.4 組份對(duì)熔融保護(hù)渣粘度影響的實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.4.1 堿度的作用

粘度主要取決于熔渣中復(fù)合陰離子團(tuán)的大小，堿度增加，CaO向熔渣中提供的 O2-離子促使硅 -氧聚合體解體，復(fù)合陰離子團(tuán)變小，粘流活化能降低，因此熔渣粘度下降。一般在低堿度范圍內(nèi)提高堿度時(shí)，粘度降低值多，而當(dāng)堿度在較高范圍時(shí)，再提高堿度，粘度變化較小。這主要與渣中堿度比值有關(guān)，當(dāng)堿度較高即 R≥4后，熔渣中陰離子團(tuán)轉(zhuǎn)化為最基本的 (S iO44-)四面體形態(tài)，進(jìn)一步增加 O2-離子，(S iO44-)四面體結(jié)構(gòu)仍然維持不變，因而粘度變化不大。

2.4.2 F-的作用

CaF2是用得最多的降低熔渣粘度的組份，它向渣中提供 F-離子，促使硅氧聚合體解體，熔渣粘度降低，當(dāng)(O+F)∶(Si+A l)≤2.75及 CaF2＜15％時(shí)，降低熔渣粘度效果顯著。當(dāng)(O+F)∶(Si+A l)＞2.75及 CaF2＞15％時(shí)，F(xiàn)-降低粘度的作用減弱。2.4.3 Na2O、L i2O的作用

Na2O、L i2O均為堿金屬氧化物，屬網(wǎng)絡(luò)外體，由于Na+、L i+的電荷少、半徑大 (Na+為0.97?、L i+為0.68?)，它們?cè)谠泻?O2-的作用力較小，在熔渣結(jié)構(gòu)中能提供非橋氧原子，使 O/Si增大，對(duì)渣的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)具有較強(qiáng)的破壞作用，使渣的粘度降低。除了L i2O、Na2O斷網(wǎng)作用外，還與L i2O的離子極化作用有關(guān)。L i+屬非惰性氣體型離子，減弱硅氧鍵的作用大，容易在熔渣網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)形成缺陷或不對(duì)稱(chēng)中心，因而導(dǎo)致粘度下降。在連鑄保護(hù)渣中，當(dāng)O/Si比很低時(shí)，對(duì)粘度起主要作用的是硅氧四面體[SiO4]間的鍵力，極化力最大的L i+減弱 Si-O-Si鍵的作用最大，Na+較 L i+小一些，因而加入等質(zhì)量的 L i2O、Na2O，降低粘度的能力是L i2O＞Na2O。

2.5 組份對(duì)保護(hù)渣結(jié)晶性能和玻璃化特性影響分析

結(jié)晶性能和玻璃化特性直接對(duì)應(yīng)的是保護(hù)渣控制傳熱和潤(rùn)滑兩大主要作用，而對(duì)于連鑄順行和鑄坯質(zhì)量控制，眾多廠家也多在致力于協(xié)調(diào)保護(hù)渣結(jié)晶性能和玻璃化特性二者矛盾的技術(shù)研究，因此研究組份對(duì)保護(hù)渣結(jié)晶性能和玻璃化特性影響就顯得尤為重要。堿度變化對(duì)保護(hù)渣結(jié)晶性能和玻璃化特性影響的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖5、圖6、圖7所示。

圖5 保護(hù)渣堿度與最大粘流活化能變化值的關(guān)系

圖6 保護(hù)渣堿度與結(jié)晶率 Rp的關(guān)系

圖7 堿度與保護(hù)渣轉(zhuǎn)折溫度 Tc和析晶溫度 Tp的關(guān)系

由圖5、圖6、圖7可看出，隨著堿度升高，保護(hù)渣冷凝過(guò)程中最大粘流活化能變化值不斷增大，表明保護(hù)渣玻璃化特性減弱。當(dāng)堿度 R大于1.0，保護(hù)渣中開(kāi)始析出晶體；堿度 R達(dá)到1.05～1.10，保護(hù)渣結(jié)晶率達(dá)到30％～60％，最大粘流活化能變化值升高趨勢(shì)減緩，說(shuō)明在這種堿度值下保護(hù)渣的結(jié)晶性能非常強(qiáng)。當(dāng)保護(hù)渣堿度大于1.10，保護(hù)渣轉(zhuǎn)折溫度超過(guò)1200℃，易導(dǎo)致液態(tài)渣膜急劇減薄，鑄坯得不到充分潤(rùn)滑，并且析晶溫度 Tp隨堿度升高的幅度加大，粘結(jié)漏鋼的危險(xiǎn)性加大。因此，片面強(qiáng)調(diào)提高保護(hù)渣堿度以加強(qiáng)結(jié)晶能力而控制鑄坯凝固傳熱的方法并不可取。為協(xié)調(diào)保證鑄坯的潤(rùn)滑和控制傳熱，可將堿度 R控制在0.9～1.05，這種條件下保護(hù)渣轉(zhuǎn)折溫度約1130℃～1160℃，析晶溫度約1000℃～1140℃，結(jié)晶體比例約5％～30％。根據(jù)該結(jié)果，允許保護(hù)渣堿度變化范圍較窄，這就要求提高保護(hù)渣原材料的穩(wěn)定性和加強(qiáng)生產(chǎn)工藝的可控性。

3 生產(chǎn)試驗(yàn)及結(jié)果

通過(guò)對(duì)保護(hù)渣組份與性能之間定量、半定量關(guān)系的研究，為 FTSC保護(hù)渣的開(kāi)發(fā)奠定了理論基礎(chǔ)。通過(guò)研究碳質(zhì)材料對(duì)保護(hù)渣渣層結(jié)構(gòu)的影響，得出獲得合適熔渣層厚度和減少渣條的配碳方向。并且對(duì)保護(hù)渣渣型和預(yù)熔基料生產(chǎn)工藝與保護(hù)渣熔化均勻性和穩(wěn)定性進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)以硅灰石為基料的混合型保護(hù)渣熔化均勻性較差，這種不均性容易引起保護(hù)渣在薄板坯連鑄過(guò)程中熱流的不穩(wěn)定，對(duì)薄板坯連鑄是致命的危害，因此薄板坯連鑄保護(hù)渣應(yīng)采用預(yù)熔基料。在組份變化對(duì)保護(hù)渣性能影響研究的基礎(chǔ)上，確定保護(hù)渣配方，生產(chǎn)出試驗(yàn)渣進(jìn)行試驗(yàn)。

生產(chǎn)試驗(yàn)主要考查保護(hù)渣在結(jié)晶器內(nèi)的使用狀況和鑄坯表面質(zhì)量。保護(hù)渣在結(jié)晶器內(nèi)的狀況包括：熔化均勻性、渣條、液渣層厚度、渣耗量、結(jié)晶器熱流密度、結(jié)晶器熱像圖、粘結(jié)情況；鑄坯表面質(zhì)量的考查內(nèi)容則分別觀察澆注過(guò)程紅坯表面和頭坯、尾坯冷坯表面，考查縱裂紋、夾渣等缺陷情況。并將這些方面的數(shù)據(jù)結(jié)果與拉坯速度、澆鑄時(shí)間等工藝參數(shù)相聯(lián)系，考查保護(hù)渣的穩(wěn)定性。每次試驗(yàn)結(jié)束后，對(duì)試驗(yàn)現(xiàn)象和試驗(yàn)效果進(jìn)行分析，提出下一次試驗(yàn)用保護(hù)渣的改進(jìn)方案。

3.1 第一次生產(chǎn)試驗(yàn)

通過(guò)這一系列實(shí)驗(yàn)室對(duì)保護(hù)渣組成與性能研究，確定了中碳鋼 SS400的第一次試驗(yàn)渣組成及性能 (見(jiàn)表3)。

表3 唐鋼薄板坯連鑄保護(hù)渣第一次試驗(yàn)渣組成及性能

生產(chǎn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)：在3.6 m/m in～4.3 m/m in的工作拉速范圍內(nèi)，四種保護(hù)渣在結(jié)晶器內(nèi)熔化均勻、無(wú)團(tuán)塊、未出現(xiàn)粘結(jié)報(bào)警、鑄坯尾坯及過(guò)程坯未發(fā)現(xiàn)縱裂紋等明顯表面缺陷。這些現(xiàn)象表明試驗(yàn)渣熔化溫度、粘度等基本指標(biāo)能滿(mǎn)足連鑄工藝需求。但是，在使用試驗(yàn)渣過(guò)程中，其熱流密度呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，這種熱流變化規(guī)律揭示了渣膜在結(jié)晶器內(nèi)結(jié)晶性能逐漸增強(qiáng)的現(xiàn)象，證明保護(hù)渣的結(jié)晶性能過(guò)強(qiáng)，需進(jìn)一步降低其結(jié)晶性能。

3.2 第二次生產(chǎn)試驗(yàn)

在第一次試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，對(duì)保護(hù)渣配方進(jìn)行調(diào)整，試驗(yàn)用保護(hù)渣組成及性能見(jiàn)表4。

表4 唐鋼薄板坯連鑄保護(hù)渣第二次試驗(yàn)渣組成及性能

通過(guò)對(duì)生產(chǎn)過(guò)程的跟蹤發(fā)現(xiàn)，兩種保護(hù)渣使用過(guò)程中，渣條增多、增厚，且結(jié)晶器熱相圖下部溫度較低，表明保護(hù)渣結(jié)晶性能仍然較強(qiáng)。C1在提高和穩(wěn)定結(jié)晶器熱流密度方面較前兩次試驗(yàn)有了較大的改進(jìn)，保護(hù)渣消耗量、鑄坯表面質(zhì)量能滿(mǎn)足連鑄工藝需求，但仍然存在一些缺陷，因此下一步改進(jìn)以 C1為基礎(chǔ)，進(jìn)一步降低析晶性能，嚴(yán)格控制磨碳等生產(chǎn)工藝，避免渣條帶來(lái)的危害。

3.3 第三次生產(chǎn)試驗(yàn)

試驗(yàn)渣組成及性能見(jiàn)表5。

表5 唐鋼薄板坯連鑄保護(hù)渣第三次試用渣組成及性能

生產(chǎn)跟蹤過(guò)程發(fā)現(xiàn)，C2型號(hào)保護(hù)渣使用過(guò)程中結(jié)晶器熱流密度得到有效的提高，并且在整個(gè)澆鑄過(guò)程中與拉速變化匹配，且穩(wěn)定。結(jié)晶器熱像圖彎月面區(qū)域溫度升高，而且下部溫度也升高，說(shuō)明保護(hù)渣的結(jié)晶性能減弱，玻璃化特性增強(qiáng)，鑄坯潤(rùn)滑得到改善，且生產(chǎn)過(guò)程中無(wú)粘結(jié)，說(shuō)明了保護(hù)渣的潤(rùn)滑作用較好。觀察鑄坯表面，未發(fā)現(xiàn)裂紋等缺陷。澆鋼過(guò)程中，結(jié)晶器中的渣條不多，液渣層厚度10mm～15mm。總之，本次試驗(yàn)的保護(hù)渣性能得到了較大的改進(jìn)，克服了以前熱流密度較低的問(wèn)題，澆注過(guò)程穩(wěn)定，生產(chǎn)順行，鑄坯質(zhì)量良好，C2適合唐鋼FTSC澆鑄中碳鋼的工藝需求。批量使用C2型號(hào)保護(hù)渣，生產(chǎn)跟蹤表明粘結(jié)大幅度減少，澆注過(guò)程穩(wěn)定，生產(chǎn)順行，鑄坯質(zhì)量良好。

4 結(jié)論

經(jīng)過(guò)大量的實(shí)驗(yàn)室研究和

book=16,ebook=97沿軋制方向擴(kuò)展，所以邊緣仍是圓滑的，由此推斷原始裂紋有兩種可能性，一是鑄坯中心分層引起的；二是氣泡引起的。從裂紋內(nèi)部較平滑的表面來(lái)看，氣泡引起的可能性大，其機(jī)理是鋼中氣泡隨軋制一起延伸，邊緣擴(kuò)大，在中板中心形成片狀分層，在鋼的基體上形成分界面，探傷時(shí)造成反射波，成為探傷缺陷之一。中斷裂面其它部分，開(kāi)裂時(shí)呈脆性斷裂，表面凹凸不平，是基體斷裂面。圖8(b)為3#試樣裂紋內(nèi)表面放大2000倍的組織形貌，未發(fā)現(xiàn)其它異常。

這些問(wèn)題已可以通過(guò)提高審核技術(shù)得以解決。但是隱蔽工程的真實(shí)性難于核實(shí)、設(shè)計(jì)變更的合理性難于確認(rèn)、工程建筑質(zhì)量的界定和材料真實(shí)價(jià)格難以明確，這些隱性問(wèn)題的存在使的審核工作難度的加大。因此，在今后的工作中和建設(shè)過(guò)程中各部門(mén)聯(lián)系與協(xié)調(diào)必不可少，可以通過(guò)建立內(nèi)部審核機(jī)構(gòu)的跟蹤審核，督促建設(shè)項(xiàng)目直接參與部門(mén)的管理工作，確保審核結(jié)論真實(shí)可靠。

3.2 建筑安裝工程結(jié)算審核的方法

由于工程比較復(fù)雜，因此審核方法也多鐘多樣。目前有全面審核法、標(biāo)準(zhǔn)預(yù)算審核法、對(duì)比審核法、篩選審核法、重點(diǎn)審核法、利用手冊(cè)審核法等。審核人員要根據(jù)工程建設(shè)規(guī)模、施工方法和施工企業(yè)情況、所編制工程結(jié)算繁簡(jiǎn)和質(zhì)量的不同，選擇適當(dāng)?shù)膶彶榉椒ㄟM(jìn)行審查。對(duì)于有足夠?qū)徍巳藛T的單位，全面審核法使造價(jià)更趨于真實(shí)。

4 結(jié)語(yǔ)

建筑安裝工程的復(fù)雜性決定了審核結(jié)算的復(fù)雜性，所以要做到真實(shí)的反映工程造價(jià)的實(shí)際費(fèi)用，審核人員必須具備較高的素質(zhì)，從而積累經(jīng)驗(yàn)找到適合自己工作的結(jié)算審核方法，客觀、公正、科學(xué)地做好工程的結(jié)算審核。

[1]申金山.工程計(jì)價(jià).北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2004：277-279.

[2]龔維麗.工程造價(jià)的確定與控制.北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2006：253-254.

圖8 3#試樣裂紋內(nèi)部和內(nèi)表面斷口形貌

3 分析與討論

Q370qE鋼的組織正常情況下為鐵素體和珠光體。但由于中板中心線附近存在 C和M n的偏析，鋼的顯微組織發(fā)生了變化，有研究提出[1]，壓縮比超過(guò)50％條件下未進(jìn)行再結(jié)晶的奧氏體區(qū)的 A r3溫度表達(dá)式為：A r3(℃)=910-310C-80M n+0.35 (t-8)，其中 t為鋼板厚度(mm)，C和M n分別表示C、M n元素的百分含量。上式說(shuō)明：鋼中C和M n含量的增加降低了奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變溫度(A r3)。擴(kuò)大了奧氏體區(qū)域，其結(jié)果是即加速了貝氏體或馬氏體的轉(zhuǎn)變，又增加了貝氏體或馬氏體的比例。還由于貝氏體、馬氏體的強(qiáng)度顯著高于鐵素體，但塑性降低，容易在變形過(guò)程中出現(xiàn)裂紋，在兩相交界處鐵素體區(qū)的變形受阻，更容易產(chǎn)生應(yīng)力集中并引起裂紋。從本研究的金相組織來(lái)看 (如圖5 (a))，中心線裂紋處確實(shí)存在馬氏體，馬氏體周?chē)€有少量的貝氏體存在。

鋼中存在的M nS等夾雜物，破壞了鋼組織的連續(xù)性，夾雜物的尖端產(chǎn)生應(yīng)力集中引起開(kāi)裂，成為鋼中裂紋源，顯微裂紋的進(jìn)一步擴(kuò)展便形成了影響探傷合格率的缺陷。

4 結(jié)論

1)鋼中發(fā)現(xiàn)彌散點(diǎn)狀?yuàn)A雜物，探針?lè)治鼋Y(jié)果是M nS，其直徑在10μm以下，探傷時(shí)單個(gè)夾雜不會(huì)產(chǎn)生異常波形，但大量的M nS夾雜物疊加存在，會(huì)使超聲波衰減，探傷時(shí)呈現(xiàn)底波降低，由此造成鋼板探傷不合格。

2)鋼中存在的M nS等夾雜物，破壞了鋼組織的連續(xù)性，夾雜物的尖端產(chǎn)生應(yīng)力集中引起開(kāi)裂，成為鋼中裂紋源，顯微裂紋的進(jìn)一步擴(kuò)展便形成了影響探傷合格率的缺陷。

3)中板中心組織由馬氏體 +貝氏體 +珠光體+鐵素體組成，由于貝氏體、馬氏體的強(qiáng)度顯著高于鐵素體，但塑性降低，容易在變形過(guò)程中出現(xiàn)裂紋，在兩相交界處鐵素體區(qū)的變形受阻，更容易產(chǎn)生應(yīng)力集中并引起裂紋。中板在軋制時(shí)裂紋更容易擴(kuò)展，最后成為影響探傷合格率的缺陷；

4)沿鋼板中心線劈開(kāi)，發(fā)現(xiàn)裂紋內(nèi)部較平滑，邊緣有明顯的分界線，并且在軋制時(shí)沒(méi)有向周?chē)w成脆性開(kāi)裂，只是自身隨基體一起沿軋制方向擴(kuò)展，由此推斷這類(lèi)裂紋可能是氣泡引起的。

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RESEARC H AND DEVELOPEM NT OFM ID-CARBONM OULD FLUX FOR FTSC TH IN SLAB

YangJie1，2Yao Hongyong2Zhu L iguang1Zhang Caijun1Feng Huixiao2W ang Hongli2(1.Hebei Po lytechnic University；2.Tangshan Tron＆Steel Co.，L td)

Tangshan Iron and Steel Sheet Facto ry FTSC for casting the slab cracks p roduced by the surface slag，w rapped slag，and the phenom enon ofmissing p ilo t p roduction research and theo retical analysis.The resu lts show that：component change on the p rotection of slagmelting temperature and viscosity have a significant function.The chem ical composition ofmo ld fluxwas op tim ized and designed，and its effects on the p roperties of mou ld flux components. It was found that the basic form ula ofmo ld flux has been designed com bined w ith continuous casting p rocess of FTSC thin slab，the suitable mould flux C2 to thin-slab continuous casting in Tangshan Iron and Steelwas developed.

Thin slab carbon mou ld flux developm en t

2010—7—5