糯扎渡送出工程設計風速取值分析

謝運華

(西南電力設計院，四川 成都 610021)

糯扎渡送出工程設計風速取值分析

謝運華

(西南電力設計院，四川 成都 610021)

風荷載是送電線路的兩大基本自然荷載之一。本文總結了多年從事送電線路工程勘測設計之大風災害評價和防治的經驗。即定量確定設計風速的基礎是依據氣象站實測長序列資料計算的和據地區基本風壓反推的設計風速，結合國家規程規范予以定之；典型大風災害事件與已建線路的設計和運行情況是定量確定設計風速的補充和定性判定風力等級的重要依據；當地大風成因分類、大風災害區域分布和地形地貌特征是認識大風災害時空分布規律與較科學地劃分冰區的重要補充。提出了2008年冰災之后的新規定風荷載等級實際上是比之前降低了；提出了一些值得進一步研究的問題和建議。

大風；災害；設計風速；取值。

糯扎渡送電廣東±800kV直流輸電工程，線路西起云南省糯扎渡普洱換流站，東至廣東省江門換流站，采用±800kV直流輸電方式，輸電距離約1438km。途經云南、廣西、廣東三個省區。

按《±800kV架空直流輸電線路工程設計技術規程》(Q/CSG-11512-2010)的規定，本工程風荷載重現期取100a。

風速基準高度按《±800kV架空直流輸電線路工程設計技術規程》(Q/CSG-11512-2010)的規定，本工程設計風速的基準高度為10m。

根據沿線附近氣象站的大風記錄、風災調查、地區建筑結構采用的風壓等值線圖和《建筑結構荷載規范》的有關規定，結合所經地區已建輸電線路采用的設計風速，并考慮到本工程線路大多數走在開闊的山頭上，而氣象站都處在平壩、城區內等因素進行綜合分析，本線路糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界離地10m高100a一遇10min平均最大風速為28m/s。

在電力規劃院對該工程初設報告初審時，提出需補充糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界段設計風速28m/s取值的論據，主要認為元江、墨江和寧洱境內的設計風速取值偏大。本文是這次論證過程的總結，供今后類似工程參考。

1 氣象站設計風速

糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界段線路路徑推薦方案經過思茅、寧洱(普洱)、墨江、元江、紅河、石屏等地縣，共有6個氣象站。根據上述區域氣象站建站至今歷年實測最大風速資料系列，經高度和時距訂正后，采用耿貝爾進行頻率計算，得到離地10m高100a、50a一遇10min平均最大風速成果見表1。

表1 沿線氣象站設計風速(m/s)成果

由于上述氣象站位于城區或縣城附近，受人類活動影響大，而線路均走在海拔較高的山區，因此，氣象站最大風速資料僅供分析參考，不宜直接采用。

電力工程氣象勘測技術規程(DL/T5158-2002)：山區風速調整系數，盡可能采用實測資料分析成果；無實測資料可按表2采用。

表2 山區風速調整系數

糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界段線路路徑區域沒有收集到無風速梯度觀測資料。即無實測資料分析成果。

根據電力規劃院常用的山區調整系數1.10訂正，思茅、石屏和紅河氣象站的設計風速>28m/s。

元江氣象站的設計風速偏小是由于氣象站站址在海拔極低的元江河谷底部，墨江和寧洱氣象站的設計風速偏小是由于氣象站站址在海拔比較低的山間盆地、谷地等閉塞地形內。本工程線路在普洱、墨江和元江境內的路徑大多都在海拔1400m～2000m的地勢較突出的山地走線。元江、墨江和寧洱氣象站的海拔分別為400.9m、1281.9m和1320.0m。采用一定的調整系數(0.85，1.2)訂正，它們的設計風速也在28m/s附近；采用調整系數上限(0.87，1.23)訂正，它們的設計風速也都在29m/s以上。

在本工程線路路徑南部的景洪、緑春、元陽氣象站，山區風速調整系數采用1.10訂正，他們的設計風速也在28m/s附近。

2 據基本風壓反推的設計風速

根據《建筑結構荷載規范》(GB 50009-2001)，查得糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界段線路區域及其附近地區重現期為10a、50a、100a一遇的基本風壓值見表3，推算的相應重現期風速見表4。

表3 線路地區部分城市風壓

表4 風壓計算重現期風速成果

普洱市即原思茅地區據基本風壓反推的設計風速為29.7m/s。而墨江縣和寧洱縣是普洱市管轄的兩個縣。

墨江和寧洱縣即使不采用所屬地區或臨近地區思茅的值，而采用臨近地區元江的值，依據《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)：山區的基本風壓應通過實際調查和對比觀測，經分析后確定。在一般情況下，可按相鄰地區的基本風壓值乘以下列調整系數采用。

山間盆地、谷地等閉塞地形0.75～0.85

與大風方向一致的谷口、山口1.2～1.5

考慮到元江、墨江和寧洱氣象站的站址在海拔相對比較低的山間盆地、谷地等閉塞地形內，采用一定的調整系數(0.85，1.2)訂正，反推的設計風速為(0.35×1.2/0.85×1600)0.5即28.1m/s。

在本工程線路路徑南部的景洪和江城地區，不采用山區風速調整系數訂正，他們的設計風速也在28m/s附近。

3 大風災害調查

氣象站設計風速校對較小的元江、墨江和寧洱縣境內在初步設計踏勘中，收集的按設計風速25或30m/s設計的110kV線路多次因大風導致倒塔、導線斷股、線路跳閘等事故。詳細資料如下：

2004年4月13日大風，110kV普(洱)～墨(江)線路在通關忠愛橋附近斷線斷股；同時使大包1回、曼昆Ⅱ回跳閘；臨滄局110kV線路倒塔1基。2005年3月20日，元江縣青龍鎮朱家寨、馬六箐一帶發生大風，元化110kV送電線路104、105、106、113號桿連續倒桿，110kV元江中心變197號開關挑閘，經濟損失較大。

110kV普洱～馬廠線，2002年春季把邊江附近發生大風，山坡上大片直徑約50cm的樹木被大風吹翻，導線掛在樹樁上，造成對樹放電。2009年6月，110kV普洱～馬廠線73～74號塔地段發生大風，造成風害事故。

區域內有一些已建500kV線路，離地20m高30a一遇10min平均最大風速均為30m/s，近幾年建成投運無風災事故。

據區域內的縣志等文獻記載的典型災害大風，根據大風的破壞性情況分析，估計線路區域最大風力達10～11級，相應風速為26.5m/s～30.6m/s。在小范圍內有時還會出現時間很短而風力極強的颮線大風和龍卷風，但工程不予考慮。

4 當地大風成因

據一些氣象專著和文獻，糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界段線路區域內大風氣象成因分類如下：

(1)印緬低槽和孟加拉灣低壓東移入云南省結合地面熱力作用而造成；

(2)南海臺風在廣西或越南北部登陸結合地形而造成風災；

(3)局地強對流天氣如颮線大風，甚至可產生龍卷風；

(4)南支西鋒急流動量下傳結合下墊面地形條件而造成。云南和四川每年的4月份大風多數是其造成。

(5)寒潮大風，有但很少，如1973.12.27～1974.01.08的寒潮大風。

5 云南大風災害分布

根據云南省氣象科學研究所編著的《云南省氣象災害史料》，云南省大風災害分區圖見圖1。

圖1 云南省大風災害分區圖

景洪、思茅地區(現普洱市，包括墨江縣和寧洱縣)，及個舊、蒙自、文山的西南部為云南省地域面積只占較少部分的多大風地區和一般大風地區。

元江和紅河縣為少大風地區，估計主要因縣城臨近元江河谷。比元江河谷底部高500m的紅河氣象站的設計風速也是相當大的。

6 地形地貌背景

糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界段線路區域的28m/s區段，地形地貌背景是哀牢山和無量山山脈的余脈。28m/s風區與27m/s的分界線為元江左岸山地分水嶺東坡的一定海拔等高線。

在此等高線以東區域的氣象站設計風速和風壓反推設計風速明顯都比糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界段線路區域的低得多，也不在云南省的多大風地區和一般大風地區內。

7 結語

(1)通過據區域各個屬地氣象站實測長序列資料計算的和地區風壓反推的設計風速，結合國家規程規范，以及典型大風災害事件和已建線路的設計與運行情況調查，當地大風成因分類、大風災害區域分布和地形地貌特征的分析，表明糯扎渡普洱換流站～石屏與建水縣界段線路設計風速28m/s取值依據是充分的。

(2)僅據筆者到過的位于一些深切河谷底部且又較封閉的氣象站，即使采用本文引用兩本規范的山區調整系數上限訂正，所得設計風速也比實際小。

(3)本文引用的兩本規范給出了山區調整系數范圍，但無如何具體取值的細則，需值得進一步研究。

(4)氣象站的代表性需到氣象站觀測場實地踏勘，重點考察觀測場四周建筑物和城市綠化林對風速觀測的影響。

(5)在2008年冰災之后規定特高壓線路設計風速取值為10m高100年一遇10min平均最大風速，500kV線路設計風速取值為10m高50年一遇10min平均最大風速，兩者取值都應不低于27m/s；之前500kV線路設計風速取值為20m高30年一遇10min平均最大風速, 取值應不低于30m/s。2008年冰災之后的新規定風荷載等級實際上是比之前降低了，需引起注意。

(6)局地小范圍內有的颮線大風和龍卷風，工程一般不予考慮。

[1]朱乾根，等．天氣學原理和方法[M]．北京：氣象出版社，1981．

[2]譚冠日，等．應用氣候[M]．上海：上海科學技術出版社，1985．

[3]陳宗瑜．云南氣候總論[M]．上海：氣象出版社，2001．

Analysis on Numerable Value of Design Wind Speed in Nuozhadu Transmission Project

XIE Yun-hua
(Southwest Electric Power Design Institute, Chengdu 610021, China)

The wind load is a transmission line one of the two basic natural load. This paper summarizes the years in the transmission line project survey and design of the wind hazard assessment and control experience. That is the basis for quantitative determination of design wind speed is based on actual weather and the long sequence of data calculated according to regional basic wind pressure to push the design of anti-wind speed, with the state standards and regulations to be determined; typical wind disasters line with the established design and operation is determining the design wind speed of quantitative and qualitative complement an important basis for determining wind scale;local causes, wind, strong wind disasters and landscape features of regional distribution is to recognize temporal and spatial distribution of wind hazards and more scienti fi cally important supplement by ice. Ice storm in 2008 made new provisions after the wind load rating is actually lower than before; raised some issues worthy of further study and recommendations.and the normal height linely in long region.

strong wind; calamity; design wind speed; value.

Tk89

B

1671-9913(2011)03-0023-04

2011-03-08

謝運華(1965- )，男，重慶人，高級工程師，從事氣象災害與資源的評價和應用研究。