大型耙吸挖泥船泥艙箱型肋板結構優化

郭曉浩陳源華喬國瑞

（1.長江航道局武漢430010；2.中國船舶工業集團公司第七○八研究所上海200011）

大型耙吸挖泥船泥艙箱型肋板結構優化

郭曉浩1陳源華1喬國瑞2

（1.長江航道局武漢430010；2.中國船舶工業集團公司第七○八研究所上海200011）

大型耙吸挖泥船；泥艙；箱型肋板；結構優化

針對多艘耙吸式挖泥船泥艙中部區域箱形肋板與縱艙壁交接處上端部因裂紋而滲漏的事件，對其成因展開研究，并結合定性分析及強度校核，對耙吸式挖泥船泥艙箱型肋板結構進行優化，使泥艙底部結構獲得足夠的強度和剛度。

0 引言

“長鯨2”號是一艘萬方級的大型耙吸挖泥船，由長江航道局委托七○八研究所設計，南通港閘船舶制造有限公司建造。按照交通部交規劃發［2005］347號文件批示，為滿足長江下游航運事業發展及船舶大型化需求，加快長江下游航道建設，按照“立足國內設計建造，引進關鍵技術設備”的原則，開發建造8 000m3自航耙吸挖泥船（實際艙容10 080m3）。該船由長江航道局率先開創，是我國獨立開發設計、具有完全自主知識產權的大型耙吸挖泥船工程項目。

“長鯨2”號為鋼質全焊接、雙機、雙槳、雙舵、雙耙、帶首樓的耙吸挖泥船，采用了淺吃水、大方形系數、雙尾、球鼻首的先進船型，以及拼裝式導流尾鰭和先進的“一拖三”復合動力驅動型式。本船主要用于長江南京以下航道的維護疏浚，兼作沿海港口和航道的疏浚維護工程。本船的作業水域為離岸20 nmile以內，可在無限航區調遣航行。交船后三年間，該船已參與長江口深水航道、膠州灣等疏浚工程，產生了良好的經濟效益和積極的社會效益。

“長鯨2”號在運營過程中，近船中的泥艙箱型肋板與泥艙縱壁連接處發現有滲漏現象，現場查看后發現箱型肋板頂端連接處的泥艙縱壁有細微裂紋。泥艙前后區域并無發現此類問題。

1 原因分析

1.1 原船設計情況

“長鯨2”號泥艙箱型肋板在泥艙縱壁及泥艙箱型龍骨對應處的加強僅為加強筋型式，泥艙縱壁處對應的加強筋為HP300×13，箱型龍骨處對應的加強筋為FB250×12；箱型肋板頂端為R150的圓弧形，加強筋在R150區域并未對齊箱型肋板圓弧形頂端；加強筋的下端均為削斜。見圖1和圖2。

圖1 原船泥艙箱型肋板端部加強型式

圖2 原船泥艙縱壁（對應泥艙箱型肋板）

回顧近10年來耙吸挖泥船的設計情況，5 000m3及以下艙容的中小型耙吸挖泥船，泥艙型式基本均采用箱型肋板的型式。其優點是箱型肋板和箱型龍骨構成的漏斗形泥井使泄泥比較方便快捷，且底部箱型結構整體剛性較好。

“長鯨2”號作為國內率先啟動的大型耙吸挖泥船項目，延續采用了以往中小型耙吸挖泥船的泥艙型式。不過，大型耙吸挖泥船在船型尺度和泥艙尺度上都較中小型耙吸挖泥船有較大提高，外載荷和泥漿載荷均較大，因此在泥艙結構設計時需更全面的考慮。該船設計依據的是中國船級社（CCS）“鋼質海船入級規范”2006年版，該版規范對泥艙箱型肋板端部的連接及強框架設置情況沒有明確的要求，但2009年版中已明確定義了泥艙箱型肋板間距為量至箱型肋板的中心，并要求在箱型肋板中心線處設置強框架。

1.2 初步分析

根據滲漏點位置來看，其正位于泥艙箱型肋板頂端R150圓弧處，而加強筋并未與頂端圓弧部分對齊，見圖2，該處節點處理欠妥。泥艙箱型肋板的端部（尤其是端部的頂部）也是應力集中的區域，箱型肋板端部加強不足。

從泥艙底部結構來看，泥艙四周圍壁作為泥艙底部構件的邊界剛性支撐，泥艙箱型龍骨和箱型肋板可看作縱向和橫向強構件。我們通常比較關注泥艙底部構件在泥艙端壁處的連接過渡，尤其作為參與船體梁總縱強度的箱型龍骨，船級社規范對箱型龍骨在泥艙前后端壁的過渡有著明確的規定。

對于泥艙箱型肋板在箱型龍骨內的過渡，由于施工的復雜性、抽艙管等管線的布置、縱向通道的設置等原因，箱型肋板若在箱型龍骨內連續較為困難。而如果箱型肋板在箱型龍骨內沒有延伸過渡，則箱型肋板被箱型龍骨截斷成左右舷兩部分，形成剖面局部突變，這時的箱型肋板基本可看作懸臂梁結構。泥艙滿載時，箱型肋板承受泥漿載荷和船底水壓力，載荷傳遞至箱型肋板的根部即泥艙縱壁區域結構，而如果泥艙箱型肋板在箱型龍骨內保持連續，則箱型肋板可看作跨距為左右舷泥艙縱壁間距的橫向連續強構件，同樣承受泥漿載荷和外部載荷。

兩種型式的箱型肋板受力簡化示意圖見圖3。

圖3 箱型肋板受力簡化示意圖

懸臂梁端部彎矩：

箱型肋板在箱型龍骨內連續與不連續相比，端部彎矩減少1/3。實際上箱型肋板不連續時也不是簡單的懸臂梁，箱型肋板這種箱型組合梁因剖面形狀與長度等特點用簡單梁系計算其結果也會有出入。有限元計算結果顯示，箱型肋板連續時其端部應力可降低10%以上。

泥艙縱壁處的高應力和較大變形，同時泥艙裝卸（該船每天24小時裝卸泥約17次）時泥艙箱型肋板對泥艙縱壁產生低頻拉壓交變載荷等多種因素影響，造成箱型肋板圓弧形頂端處的焊縫和縱壁板產生了低頻疲勞損傷［1］。

1.3 措施

根據以上分析，采取如下措施：

（1）對出現裂紋的縱艙壁板局部更換；出現裂縫的焊縫清除干凈，并重新施焊。焊接時焊接和焊后處理等應采用合理的焊接工藝，確保焊接質量。

（2）對泥艙縱壁處結構進行加強：

①對應泥艙箱型肋板上部斜板及頂端圓弧部分的加強桁材，桁材頂端圓弧為R150；

②對應泥艙箱型肋板中心的位置，增設泥艙縱壁垂直加強桁材；

③增設3425A.BL泥艙縱壁水平加強桁材及肘板，見圖4。

圖4 泥艙縱壁典型加強

（3）泥艙內加強：在泥艙箱型肋板中心位置增設上下加強肘板，與邊艙加強垂直桁材相接，見圖5。

圖5 箱型肋板中心處加強結構

（4）泥艙箱型龍骨內加強（僅船中2個箱型肋板加強）：對應FR85~89、FR95~99箱型肋板的位置，增設加強結構，見圖6。

圖6 箱型龍骨內過渡加強結構

2 強度校核驗證

根據以上分析和措施，對箱型肋板在箱型龍骨內的不同加強過渡型式進行了強度校核和比較，選取其中四種典型方案進行比較，四種方案加強型式如圖7~10所示：方案1為原船計算模型；方案2為箱型肋板在箱型龍骨內進行延伸過渡，抽艙管和通道處開孔；方案3為僅在箱型肋板端部作加強；方案4為方案2和3的結合，箱型肋板在箱型龍骨內延伸過渡，且下部開有大開孔，此種型式的加強型式從結構應力和應變水平上與方案2都十分接近。三種方案的校核結果見表1。

圖7 方案1原船計算模型

圖8 方案2箱型肋板在箱型龍骨內連續過渡

圖9 方案3箱型肋板僅端部加強

從表1中四種方案的應力水平和相對位移計算結果看，方案一（即原船方案），泥艙縱壁處應力水平較高，箱型肋板頂點處的泥艙縱壁縱骨存在應力集中，箱型肋板與箱型龍骨連接處應力水平不高，但變形較大，說明箱型肋板和箱型龍骨一起變形，箱型龍骨和箱型肋板剛性均相對較弱；方案二，即箱型肋板在箱型龍骨內作延伸過渡，泥艙縱壁及骨材、箱型肋板靠近泥艙縱壁處的應力水平均有所降低，箱型肋板靠近箱型龍骨處應力有所提高，但也遠低于許用值，說明提高箱型肋板的剛性后，箱型肋板端部的應力和變形均較原船有所改善；方案三，僅箱型肋板端部進行補強，端部應力和變形有所降低，但箱型龍骨處的變形依然較大；方案四，箱型龍骨和泥艙縱壁均進行過渡加強，箱型肋板、箱型龍骨和泥艙縱壁處的應力和應變水平均顯著降低，效果明顯。

圖10 方案4箱型肋板在泥艙縱壁和箱型龍骨內加強

表1 三種方案應力和應變計算結果［2］

3 結語

通過對泥艙箱型肋板在箱型龍骨內及泥艙縱壁處過渡加強型式進行校核和比較，可知箱型肋板在箱型龍骨內連續過渡使得箱型肋板的剛性增強，載荷傳遞發生變化，泥艙底部結構的應力和應變均有明顯的改善。

類似型式的泥艙結構設計時，如下幾點可作參考：

（1）箱型肋板在箱型龍骨內有效過渡加強是很必要的，而且明顯改善了箱型肋板和箱型龍骨的變形；

（2）箱型肋板在箱型龍骨內的過渡，并不需要完全過渡，如圖8所示。箱型肋板在箱型龍骨內大開孔區域應力很低，考慮到抽艙管、縱向通道及可能設置的高壓沖水管等布置，以及節省鋼料的考慮，圖6所示的過渡加強型式較合理；

（3）箱型肋板在箱型龍骨內的有效過渡型式，因泥艙中部區域變形相對于泥艙兩端較大，可以僅考慮在泥艙中部區域的2~3個箱型肋板進行相應過渡，這對鋼材重量的控制也是較為有利。當然，所有箱型肋板（本船共6個箱型肋板）均進行過渡是更好的辦法，每處過渡結構的重量約3 t，設計時可綜合考量；

（4）箱型肋板在泥艙縱壁處的加強也很有必要。目前CCS“鋼質海船規范”（2009年版）規定泥艙箱型肋板中心線處應設置橫向強框架，較圖5中所示的泥艙縱壁設置局部垂直桁材加強型式更為方便、合理，更利于載荷的傳遞；

（5）泥艙結構的疲勞問題也需做適當考慮。一些熱點區域如：箱型肋板與泥艙縱壁連接處板及縱骨等節點，處理都需特別注意，可適當增加圓弧形肘板等。

［1］趙學謙，周佳，喬國瑞.“長鯨2”耙吸船泥艙疲勞強度評估報告［R］.2011.

［2］趙學謙，周佳，喬國瑞.“長鯨2”耙吸船泥艙結構強度評估報告［R］.2011.

Structural optimization for mud hold box ribbed slab of large TSHD

GUO Xiao-hao1CHEN Yuan-hua1QIAO Guo-rui2
（1.Chang jiang River Dredging，Wuhan 430010，China；2.Marine Design&Research Institute of China，Shanghai200011，China）

Large TSHD；mud hold；box ribbed slab；structural optimization

By aiming at several Trailing Suction Hopper Dredger（TSHD）crack leakage accidents which happened around the upper end conjunction of longitudinal bulkheads and box ribbed slab in the middle of mud hold，this paper studies the causes inherent，and optimizes the structure of the mud hold box ribbed slab by combing the qualitative analysis and strength verification，which ensures the mod hold structure has enough strength and stiffness.

U663

A

1001-9855（2011）06-0036-05

2011-09-22；

2011-10-18

郭曉浩（1952-），男，漢族，教授級高工，主要從事船舶內燃機研究管理工作。

陳源華（1960-），男，漢族，教授級高工，主要從事船舶機械的研究管理工作。

喬國瑞（1979-），男，漢族，工程師，主要從事船舶及海洋工程結構設計工作。