黃 勇
(潞安集團余吾煤業公司,山西 長治 046100)
采煤工作面各設備配套的合理與否,直接影響到綜采機組工作效能的發揮。推移千斤頂控制回路要完成推溜和推溜工序以實現工作面的推進,但由于地質條件的差異和配套參數的不適宜,在推溜時支架底座前端會出現飄底,從而影響正常的推溜效率,因而在設計(支架、刮板輸送機)和選型時都要給予重視。

圖1 推溜工況受力模型
圖1中,N1、N2分別為推溜時溜槽和鏟煤板對底板豎直方向的作用力,其反作用力分別為N1N、N2N,單位:N;N3為鏟煤板對煤巖的水平作用力,其反作用力為N3N,單位:N;P、G分別為推溜力和溜槽的重力,單位:N;G1為相鄰兩側溜槽的垂直作用力,單位:N;T為相鄰兩側溜槽的水平作用力,按相鄰兩側各兩節溜槽的摩擦力計算T=4Gf,單位:N,f為摩擦系數;L1、h2分別為推桿和刮板輸送機鉸接點的水平距離和距底板的高度,單位:m;L0、h1分別為推桿和油缸活塞桿鉸接點的水平距離和距底板的高度,單位:m;B、H、E分別為溜槽的寬度、高度和鏟煤板的寬度,單位:m;β、φ分別為推桿的安裝角和溜槽與底板間的摩擦角,單位:°,f=tanφ;θ為鏟煤板的等效鏟角,單位:°;α為N2和N3的合力與水平線的夾角,單位:°。根據受力模型可寫出3個平衡方程式,分別為:
(1)對鏟煤板尖端O取矩的力矩平衡方程式:
由以上三個平衡方程式可得出:


其中f=tanφ。
由以上各式可以看出:
(1)在設計時盡量減少N1,但還要保證N1>0,這樣溜槽與推桿鉸接處不會被抬起,有利于推溜。
(2)為防止推溜時飄底,當推溜力P一定時、減少推溜時的其它阻力N1,而增大N2。
(3)為使溜槽順利移動,克服各阻力,盡量使N3增大(有效推溜力)。
(4)從受力的角度,鏟煤板的鏟角θ≈2α為宜,其中:

(5)從上述 3個力的表達式中可看出合理地選擇一些參數,如β、h2和L1可使受力更加合理,推溜更加有效。其中β與其他參數的關系式為
從有利于推溜的角度,在液壓缸推溜力P一定的條件下,增大鏟煤板下鏟力N2,可避免推溜時產生飄底,同時也要盡量增大N3,使溜槽順利推移。因此,取以下兩個目標函數,即N2→max、N3→max,采用線性加權法將其轉化為新的單一目標函數,即F=W1N2+W2N3→m in,W1、W2為加權因子,根據目標函數的重要性來確定,這里W1+W2=-1,取W1=-0.5,W2=-0.5,則目標函數化為F=-0.5N2-0.5N3→m in。
根據設計的具體情況而定,本文則取β、h2、L1為設計變量,其他為常量,即:
X=[X(1),X(2),X(3)]=[β、h2、L1]
(1)邊界條件:
βmin≤β≤βmax;h2min≤h2≤h2max;L1min≤L1≤L1max
(2)保證N1大于零。如果N1小于零,則溜槽會被抬起離開底板,這將會增大推溜的附加阻力,影響正常推溜,即:

(3)相關約束。h2只能在某一區域內取值,為此則有:

h1在結構上也必須有所限制,h1min≤h1≤h1max,而,

G=1.1×104N,P=105N,B=0.73 m,H=0.22 m,E=0.14 m,L0=1.50 m,0.15 m≤L1≤0.25 m,0.08 m≤h1≤0.22 m,0.10 m≤h2≤0.20 m,-5 °≤β≤5 °,f=0.65,φ=33 °。
在MATLAB界面下利用文件編輯器編寫目標函數的M文件如下:

在命令窗口輸入:

然后按回車鍵輸出結果如下:

將原始方案和優化方案進行對比,結果見表1。

表1 初始方案與優化方案對比
由表1可以看出:優化后N2、N3都明顯增大,經計算N1=2 049 N,滿足保證N1大于零的約束條件,這樣就有利于避免推溜時飄底,提高推溜效率。
本文根據ZF8000/20/38型支架推溜工況的受力模型,建立了設計變量的目標函數與約束條件,并采用MATLAB軟件對推溜聯接參數進行了優化,為推溜時能夠更有效地避免飄底、提高推溜效率提供了參考依據。通過分析可以看出,本文提出的方法可行,這對液壓支架的設計和選型有一定的參考價值。
1 黃自強、何青則、何振華.液壓支架的技術現狀及發展趨勢[J].山西機械,2010(4)49~50
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