帶減阻桿高超聲速飛行器外形氣動特性研究

姜 維，楊云軍，陳河梧

（1.國防科學技術大學航天與材料工程學院，長沙 410073；2.中國航天空氣動力技術研究院，北京 100074）

帶減阻桿高超聲速飛行器外形氣動特性研究

姜 維1，2，楊云軍2，陳河梧2

（1.國防科學技術大學航天與材料工程學院，長沙 410073；2.中國航天空氣動力技術研究院，北京 100074）

采用高超聲速風洞測力試驗方法測量鈍頭飛行器頭部減阻桿的高超聲速氣動特性，研究減阻桿的氣動減阻原理，分析了多組不同構型減阻桿的減阻效果。結果表明，減阻桿顯著減少了鈍頭飛行器高超聲速的阻力，最大的減阻率達到60%之多；減阻效果與減阻桿構型和迎角狀態密切相關；減阻桿會誘發穩定性、“熱斑”以及非定常脈動等不利問題。

高超聲速流；風洞實驗；鈍頭飛行器；減阻桿；弓形激波

0 引 言

飛行器在超聲速或高超聲速飛行時，鈍頭體前端將產生強弓形激波，端頭表面產生高溫高壓，形成氣動阻力與氣動加熱。如果在鈍頭體前端安裝一針狀或桿狀結構，穿透正激波而形成斜激波結構，將使彈頭表面壓力大大降低。這個概念早在20世紀60年代就已提出，主要目的是利用斜激波波后壓力和焓值低于正激波波后壓力和焓值，來實現減小阻力和氣動加熱。

減阻桿的優化選型是當前工程應用中研究者關注的焦點之一。使用頂端帶圓盤的減阻桿，在彈頭前端產生分離區域，該分離流動與減阻桿產生的斜激波構成復雜干擾。通過分離區使得鈍頭體頭部與主氣流相隔離，達到減阻和熱防護目的。合適的減阻桿長度及構型將產生有利于減阻的空氣動力學環境［1－4］。

在高超聲速風洞中對鈍頭飛行器頭部減阻桿的高超聲速氣動特性進行了實驗研究，分析減阻桿的氣動減阻原理，研究減阻桿及其構型，以及迎角狀態對鈍頭體飛行器氣動力特性的影響，系統分析不同減阻桿的減阻效果。

1 實驗方法

1.1 實驗設備與流場條件

實驗是在中國航天空氣動力技術研究院FD－07高超聲速風洞（見圖1）中完成的。該風洞是暫沖、下吹自由射流式。噴管出口直徑為0.5m，設計馬赫數范圍為5～12，采用更換噴管的辦法改變馬赫數；噴管采用水冷卻系統，防止噴管結構受熱喉道產生變形。實驗段側壁開有通光口徑為Φ350mm光學玻璃窗口，供紋影儀觀察和記錄流場使用。

實驗馬赫數M∞與總溫T0總壓P0條件見表1。

圖1 FD－07高超聲速風洞Fig.1 FD－07hypersonic wind tunnel

表1 實驗參數Table 1 Flow conditions of experiment

1.2 實驗模型與測試天平

實驗模型的基本形為2.5倍直徑長的半球－圓柱體，柱段直徑為80mm（圖2）。模型設計為從半球端頭頂點向前伸出減阻桿。減阻桿分為兩種：尖頭和頂端固結圓盤疏流板狀結構，其圓盤直徑有3組；減阻桿長度有3組（詳見表2）。圖3為基本形模型與部分減阻桿的照片；圖4為模型在風洞中的安裝照片。

模型氣動力通過六分量應變式天平測量。天平的俯仰力矩、法向力、軸向力單元校測精度分別為0.1‰、0.2‰、0.9‰。

圖2 帶減阻桿鈍頭體模型尺寸Fig.2 Dimensions of the spike－tipped blunt body

表2 實驗模型特征尺寸Table 2 Dimensions of model with disk－tip spike

圖3 基本形模型與減阻桿照片Fig.3 Photo of basic model and tip spikes

圖4 模型在風洞中的安裝照片Fig.4 Model in wind tunnel

2 實驗結果與討論

2.1 基本流動結構

圖5是在Ma＝4.937實驗條件下典型狀態的流場紋影照片，顯示了鈍頭體帶減阻桿后引起的高超聲速流場結構變化。

圖5 基本形模型與減阻桿模型紋影流場結構（α＝0°）Fig.5 Schlieren photos of hypersonic flow around basic model and the spike－tipped models at zero angle of attack

比較模型O和模型A0的紋影照片發現：尖頭減阻桿刺穿鈍頭體的強弓形激波，自頂端生成錐形激波；在錐形激波、減阻桿與頭部之間形成分離區域；錐形激波與頭部分離激波相交形成三叉點結構。

比較模型A0和模型A1的紋影照片發現：減阻桿頂端帶圓盤時，減阻桿產生的激波影響區域更大，減阻桿激波與頭部分離激波相交形成三叉點位置更靠外。

通過頂端帶圓盤減阻桿鈍頭體的紋影照片（圖6）可清楚看到 ：減阻桿頂端帶圓盤，在圓盤弓形激波后伴隨顯著的膨脹扇區；在圓盤弓形激波、減阻桿與頭部之間形成明顯的分離區域。圖7的示意圖給出了這一典型的流動結構。

總體看來，減阻桿減阻原理是通過流場重構，增加飛行器有效長細比，實現減阻目的。

圖6 頂端帶圓盤減阻桿鈍頭體的流場結構Fig.6 Flow structure over a spike－tipped blunt body

圖7 繞圓盤減阻桿鈍頭體的流場結構示意圖Fig.7 Schematic flow structure over a spike－tipped blunt body

2.2 減阻桿頂端圓盤對減阻效果的影響

裝有減阻桿的半球－柱體外形，其氣動特性主要受制于兩個因素，其一是桿長；其二，桿端尖還是帶圓盤狀疏流板。圖8分別為A系列模型、B系列模型以及基本外形O的阻力CD在Ma＝4.937條件下隨迎角的變化曲線。

可以看出，加裝減阻桿確實使阻力出現明顯下降的變化，最小阻力發生在0°迎角，而且在－4°≤α≤4°之間，CD對于α呈對稱趨勢變化；α＞4°之后，減阻的趨勢逐漸變緩，凸顯這種球柱外形阻力變化的典型特征。

圖8還顯示，桿長與桿端圓盤直徑的不同組合，都影響到阻力的大小。在與球頭直徑一定比例的范圍內，大桿長和大盤徑，均對減阻有利。

圖8 不同圓盤直徑減阻桿的模型阻力對比曲線Fig.8 Drag variation with angle of attack for a spiketipped blunt body with different nose discs

定義帶桿模型相對于基本外形阻力減小的百分比為減阻率＝（1.0－CDspike／CDbasic）×100%。圖9是A、B系列模型的減阻率隨迎角的變化曲線。

圖9 不同圓盤直徑減阻桿的減阻率－迎角曲線Fig.9 Variation of reduced drag with angle of attack for the spike－tipped blunt body

圖9（a）表明尖頭減阻桿A0的減阻效果明顯不如相同長度下頂端帶圓盤的減阻桿減阻效果；頂端尖頭的減阻桿在0°迎角的減阻率只有12%；在實驗迎角區域內，尖頭減阻桿的最大減阻效率也達不到15%。

圖9還表明：（1）相同長度的減阻桿，隨著頂端圓盤直徑依次增大，減阻率提高，但呈現飽和的趨勢（小迎角最明顯）；（2）0°迎角時，頂端帶圓盤的減阻桿減阻率最大；圓盤尺寸從小到大（依次φ＝10、14、18mm），A系列模型的減阻率分別為40%、46%、49%，而B系列模型的減阻率分別達到56%、60%、60%；3）迎角狀態顯著影響減阻效果，以B3為例，迎角依次增加（0°、6°、12°），減阻率依次迅速降低（60%、33%、12%）。

圖10是A系列模型流場紋影照片。在相同減阻桿長度下，隨著圓盤尺寸從小到大，弓形激波與頭部分離激波相交形成三叉點位置向外、向后遷移，圓盤產生弓形激波的波后影響區域也逐漸變大；其結果是鈍頭體頭部受影響范圍擴大，因此不難理解圖9（a）所示的零迎角減阻率隨圓盤直徑增大而增大的規律。

圖10 A系列模型高超聲速流場紋影照片（α＝0°）Fig.10 Schlieren photos of hypersonic flow around model group A（α＝0°）

上述分析表明，減阻桿的減阻效果與其頂端圓盤尺寸和迎角狀態密切相關，其根源取決于減阻桿對流場重構作用的程度。

2.3 減阻桿長度對減阻特性的影響

減阻桿長度是減阻設計中的重要參數。圖11給出不同減阻桿模型的流場紋影照片表明：在相同圓盤尺寸下，減阻桿長度越長，圓盤產生弓形激波的波后影響區域越大。

圖11 不同長度減阻桿模型高超聲速流場紋影照片（α＝0°）Fig.11 Schlieren photos of hypersonic flow around models with the different length spike（α＝0°）

圖12是不同長度減阻桿的鈍頭體模型減阻率－迎角曲線。頂端圓盤相同的條件下，減阻桿長度從短到長（依次L＝40、65、80mm），0°迎角下的減阻率分別為49%、60%、64%，6°迎角下的減阻率分別為31%、38%、40%；12°迎角下的減阻率依次為14%、12%、8%。

圖12 帶不同長度減租桿的鈍模型減阻率－迎角曲線Fig.12 Variation of reduced drag with angle of attack for blunt body with the different length spike

圖13是不同迎角下減阻桿長度－減阻率曲線。頂端圓盤相同，隨減阻桿長度增加，在小迎角區域減阻率逐漸增加且趨于飽和；在迎角超過10°之后，增加減阻桿的長度減阻率不但沒有增加，反而呈下降趨勢。

圖13 不同迎角下減阻桿長度－減阻率曲線Fig.13 Variation of reduced drag with spike length at different angle of attack

上述研究表明，在一定的迎角范圍內，減阻桿起到降低高超聲速鈍頭體阻力的作用；且隨著減阻桿長度越長，減阻效果越明顯。然而，在減阻的同時，氣動穩定性將會受到影響；實際上減阻需要反復優化設計減阻桿長度。

2.4 減阻桿衍生的氣動效應

減阻桿的設計是通過流動結構的改變實現減阻目的，但是流動結構的改變會引起其它的氣動效應。

減阻桿不僅能減少阻力，同時使飛行器的升力也有所提高，能明顯提升鈍頭體飛行器的升阻比。圖14是帶不同圓盤直徑減阻桿模型壓力中心Xcp隨迎角的變化曲線（壓心以球頭頂點為參考點，以基本形模型O的全長為參考長度）。減阻桿的存在使得飛行器的壓心前移；減阻桿頂端圓盤越大壓心前移量越大。在0°～4°的小迎角區域，壓心前移非常突出；B3模型在0°迎角壓心前移量達到0.1全長之多。總之，改變流動結構，減阻效果越明顯，縱向穩定性受到的影響越顯著。

圖14 不同圓盤直徑B系列減阻桿的壓心－迎角曲線Fig.14 Variation of pressure center with angle of attack for model group B

圖15是帶減阻桿鈍頭體模型迎角12°時的流場的紋影照片。表明在迎角較大時，減阻桿誘導迎風面激波緊貼減阻桿壁面，且與球頭弓形激波相互作用形成典型的三叉激波結構，馬赫盤直接作用到鈍頭體表面，將導致極高的局部壓力和"熱斑"（有可能超過駐點熱流），此時減阻桿不僅起不到減阻和降低熱流的目的，反而使結構面臨嚴重燒蝕的危險。

圖15 模型A3高超聲速大迎角流場紋影照片（α＝12°）Fig.15 Schlieren photo of hypersonic flow around model A3at 12°angle of attack

此外，在減阻桿根部與鈍頭體球頭表面，激波干擾與反射、激波／邊界層干擾、激波與分離旋渦的干擾將誘導復雜的流場非定常脈動現象［5－6］（作者將另文闡述）。

歸納起來，減阻桿衍生的氣動效應主要包括流動結構改變帶來的飛行器縱向穩定性弱化、斜激波入射到球頭引起的“熱斑”、流動結構相互干擾誘導的流場非定常脈動等相關問題。

3 結 論

通過鈍頭體頭部安裝減阻桿的高超聲速風洞實驗研究，可以歸納得到的結論為：

（1）減阻桿前伸穿透鈍體端頭脫體弓形激波生成斜激波的流場重構，主導著鈍頭體阻力減小的明顯變化。加減阻桿的最大減阻率可達到60%以上。

（2）帶減阻桿鈍頭體的高超聲速流場結構對桿長、盤徑，乃至迎角都較為敏感，因而產生不同的減阻效果。在與球頭直徑一定比例的范圍內，在小迎角區域，減阻桿越長、頂端圓盤越大，減阻效果越明顯；但隨減阻桿長度和頂盤半徑等物形參數的變化，減阻效果會出現飽和趨勢。

（3）減阻桿也會衍生出一系列不利的氣動問題。諸如氣動穩定性弱化、局部“熱斑”、流場非定常脈動等問題，有待于深入探討。因此，減阻桿的實際工程應用中需要反復優化設計，以保證綜合性能的提高。

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姜 維（1978－），女，黑龍江依安人，工程師，主要從事高超聲速實驗技術及應用研究。通訊地址：北京7201信箱14分箱（100074）；電話：13651250100，（010）88532880；E－mail：jiangwei701＠126.com

Investigations on aerodynamics of the spike－tipped hypersonic vehicles

JIANG Wei1，2，YANG Yun－jun2，CHEN He－wu2
（1.College of Aerospace and Material Engineering，National University of Defense Technology，Changsha 410073，China；2.China Academy of Aerospace Aerodynamics，Beijing 100074，China）

In this paper，aerodynamics of the spike－tipped vehicles has been investigated utilizing hypersonic wind tunnel experiment to analyze rules of drag reduction.The results indicate that the drag of hypersonic vehicle is reduced sharply with a spike which changes flow structure.The maximum of drag reduction is higher than 60%.Drag reduction is tightly releated to angle of attack and the configurations of spike.However，the spike－tipped vehicle will bring about some disadvantages such as weak stability，heat spot and unsteady flow fluctuation.

hypersonic flow；wind tunnel test；blunt body vehicle；drag－reduction spike；bow shock wave

V211.73

A

1672－9897（2011）06－0028－06

2011－01－21；

2011－06－13

國家自然科學基金重大研究計劃資助項目（90916001）