香港南丫電廠的高壓加熱器改造

錢松立，顧瓊彥

（上海電氣電站設備有限公司上海電站輔機廠，上海，200090）

1 概 述

高壓加熱器作為電站的主要輔助設備，其運行狀況的優劣，將直接影響機組出力。當高壓加熱器因故障停運時，發電機組出力將受限10%左右，同時，機組的經濟效益也因高加停運煤耗增加而降低［1］。

香港南丫電廠5號機組為350MW亞臨界一次中間再熱燃煤發電機組，在上世紀80年代投入運行，已運行有20多年的時間。該機組設有八級回熱系統，由4臺低加、1臺除氧器和3臺高加組成，從凝汽器后開始編號，1號～4號為低壓加熱器，5號為除氧器和6號～8號為高壓加熱器，經過多年運行，6號高加已經無法滿足機組運行的要求，因此，電廠對此高加提出了改造要求。

原有6號高壓加熱器的外形圖，見圖1。為此進行改造設計的高壓加熱器外形圖，見圖2所示。兩者的設計參數比較見表1中數據。

圖1 原設計的6號高壓加熱器

圖2 改造設計的6號高壓加熱器

表1 6號高壓加熱器設計參數比較

2 設計優化

2.1 換熱管

原高加管束使用SA556B－2材質的碳鋼換熱管，內置不凝汽收集排汽裝置，原設計方案中的8號高加不凝汽排向7號高加，7號高加排向6號高加，再由6號高加排向除氧器，這種設計使得不凝汽在6號高加內匯集，不僅嚴重影響6號加熱器的換熱效果，并且容易造成換熱管腐蝕，因此，在改造設計中選用了奧氏體不銹鋼管SA688TP304N，同碳鋼管相比較而言，不銹鋼換熱管在耐沖蝕、耐腐蝕性方面有著優異的特性，可以大大延長加熱器的使用壽命，雖然不銹鋼換熱管的傳熱性能比碳鋼管要差，但根據HEI標準，碳鋼管管內的設計流速要求小于2.4m／s，而不銹鋼管管內設計流速可達3.0m／s，這就部分彌補了不銹鋼換熱管在傳熱方面的缺陷［2］。經過傳熱計算，確定新設計的加熱器換熱面積為1220m2。內置的不凝汽抽氣裝置在設計上也考慮了節流，免除了在外部抽汽母管內加裝截流孔板的工作，另外，為改善6號高加內不凝汽聚集的情況，建議電廠改造高加不凝汽排放方式，即每臺高加的不凝汽各自單獨排向除氧器或者凝汽器。

2.2 疏水冷卻段

疏水冷卻段的設計應用了我廠的成熟設計方案，與原高加設計相比，優點在于：疏冷段是全流量封閉結構，疏冷段端板與換熱管之間無脹接，嚴格控制端板管孔與換熱管外徑之間的間隙，依靠這些間隙，疏水會在其間形成水封，可以保證凝結段的蒸汽不會泄露到疏水冷卻段，也使換熱管能在端板的管孔中熱脹自由。設計過程中，嚴格計算并校核疏水在疏冷段的流速，避免疏水汽化，防止疏冷段的汽水兩相流對管束的沖蝕，加長的疏水吸入口保證加熱器在較低水位時能夠正常運行；疏水出口管設置在殼體的側面，能夠減少疏水流動時的阻力。

2.3 水室分隔板

水室分隔板容易受到給水的沖蝕，由于給水流經換熱管后會有壓降，所以，運行時水室分隔板會受到壓差的影響，嚴重時，會造成分隔板變形或者分隔板與水室焊縫的開裂。原高加的水室分隔板采用碳鋼制作，不耐沖刷，在改造設計中，為了防止給水沖蝕及加強分隔板的剛度，選用了0Cr18Ni9的不銹鋼材料，分隔板與水室殼體采用全焊透的結構以保證焊縫強度，分隔板、管板和水室封頭之間焊縫的某些位置，難以焊接，并且是應力集中區域，因此在設計上，采用了2塊較薄的彈性封板，彈性封板僅焊接在分隔板上，與管板和水室封頭留有的間隙較小，運行時，在水室中壓差的作用下，彈性封板會略微彎曲來填補與管板和封頭之間的間隙，不僅免除了以往三者焊接在一起時產生的應力集中現象，還避免壓差對分隔板產生彎曲的影響。水室分隔板上的檢修蓋板采用不銹鋼螺栓進行連接，并與隔板點焊，防止不銹鋼螺栓在給水的沖刷下松動脫落或被沖蝕。

2.4 水室檢修人孔門

原設計的高加水室檢修人孔采用的是法蘭蓋結構，由于管程的設計壓力很高，使得人孔尺寸設計得比較小，而且人孔蓋很厚重，對水室的檢修工作帶來不便。在改造設計中，水室的人孔采用了自密封結構，人孔尺寸由原來的?400mm增大到?457mm，人孔蓋的重量由265kg減小到190kg，依靠特殊設計的人孔蓋拆卸裝置，更給現場的檢修工作帶來了便利。由于人孔的密封是依靠管程的壓力進行自密封，不僅結構簡單，而且密封性能好，解決了法蘭式人孔蓋笨重且容易泄露的弊端。

2.5 上級疏水進口管

原設計方案中，上級疏水進口管設置在加熱器的中部，這樣使上級高加疏水進入6號高加時，汽化空間不足，容易產生汽水兩相流，將對管束產生沖刷及引起管束振動。加熱器尾部的橢圓形封頭離管束終端尚有一定的距離，將上級疏水進口管移至加熱器尾部，可利用該處作為上級疏水的汽化空間，在疏水進口擋板的設計上，既考慮了安裝的堅固度，還考慮了由于壓力變化上級疏水的汽化現象，留出閃蒸蒸汽通道，使得上級疏水進入加熱器后實現汽水分流，減少了對管束的沖蝕和振動。

3 結 語

新設計的6號高壓加熱器于2009年3月安裝至香港南丫電廠，現場調試記錄數據與熱平衡圖設計工況數據的比較，見表2。

表2 運行調試與設計數據比較

從表2數據可知，新設計高加的一些主要運行參數滿足設計要求，且設計上的優化也使高加運行平穩，在現場觀察，沒有發現異常的振動和響聲，滿足了電廠要求，所以，此次對6號高加的設計已達到了改造目的。

［1］何海燕，朱萍，楊昆.電站高壓加熱器最佳更換周期的研究［J］.現代電力，2005（5）.

［2］牛忠華，龔建中.不銹鋼換熱器在高壓加熱器的應用［J］.電站輔機，2006（1）.