半柔壁噴管初步實(shí)驗(yàn)研究

彭 強(qiáng)，廖達(dá)雄，秦紅崗，易星佑

（中國(guó)空氣動(dòng)力研究與發(fā)展中心空氣動(dòng)力學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川綿陽(yáng) 621000）

0 引 言

跨超聲速試驗(yàn)?zāi)芰κ呛饬恳粋€(gè)國(guó)家軍事航空能力的一個(gè)重要方面。超聲速風(fēng)洞作為超聲速試驗(yàn)的重要地面氣動(dòng)設(shè)備，在軍用飛機(jī)、導(dǎo)彈和航天氣動(dòng)試驗(yàn)中起著不可替代的作用。超聲速噴管是超聲速風(fēng)洞建立超聲速流場(chǎng)的核心部段，其設(shè)計(jì)質(zhì)量的高低，直接決定了超聲速風(fēng)洞的流場(chǎng)品質(zhì)，決定了超聲速風(fēng)洞試驗(yàn)數(shù)據(jù)的可靠性和精度，決定了超聲速風(fēng)洞的試驗(yàn)?zāi)芰σ约帮L(fēng)洞的運(yùn)行效率?，F(xiàn)階段，西方發(fā)達(dá)國(guó)家先進(jìn)的大尺寸跨、超聲速生產(chǎn)性風(fēng)洞一般均配置半柔壁噴管，以實(shí)現(xiàn)變馬赫數(shù)的目的，但國(guó)內(nèi)至今還沒(méi)有掌握該項(xiàng)設(shè)計(jì)技術(shù)。

半柔壁噴管型式與國(guó)內(nèi)已使用的全柔壁噴管型式相比，存在以下特點(diǎn)：半柔壁噴管中，喉道部分為固塊，膨脹區(qū)使用柔壁，由于在彎曲率最大的喉道部分使用了固塊（見(jiàn)圖1），因此噴管柔板長(zhǎng)度可減少近一半，可以降低對(duì)柔板材料和柔板加工的苛刻要求，噴管建造經(jīng)費(fèi)可減少20%～30%；柔壁驅(qū)動(dòng)支撐點(diǎn)數(shù)量大大減少，控制程序簡(jiǎn)潔，噴管型面曲線可由少數(shù)支撐桿控制形成，機(jī)構(gòu)整體剛性好，噴管型面在承壓狀態(tài)下，可有效抑制噴管型面失穩(wěn)現(xiàn)象。因此，可在風(fēng)風(fēng)洞運(yùn)行過(guò)程中實(shí)現(xiàn)連續(xù)變馬赫數(shù)，風(fēng)洞運(yùn)行效率大大提高。

圖1 半柔壁噴管示意圖Fig.1 Diagram of semi－flexible nozzle

目前，國(guó)內(nèi)超聲速風(fēng)洞的噴管主要使用固塊模式，小部分超聲速風(fēng)洞使用全柔壁模式，如氣動(dòng)中心的0.3m跨超聲速風(fēng)洞、1.2m跨超聲速風(fēng)洞。但國(guó)內(nèi)還沒(méi)有半柔壁噴管用于大型生產(chǎn)性跨、超聲速風(fēng)洞中。為解決該工程設(shè)計(jì)技術(shù)問(wèn)題，需在3個(gè)方面開(kāi)展工作：一是噴管型面設(shè)計(jì)方法、二是流場(chǎng)數(shù)值模擬及設(shè)計(jì)參數(shù)優(yōu)化、三是試驗(yàn)研究。對(duì)于第一、二方面的工作，在前期已經(jīng)完成［1－9］，該研究的主要內(nèi)容，是以0.3m跨超聲速風(fēng)洞為研究平臺(tái)，通過(guò)試驗(yàn)研究手段，測(cè)試半柔壁噴管流場(chǎng)，驗(yàn)證半柔壁噴管設(shè)計(jì)方法的可靠性和有效性，為下一步高品質(zhì)流場(chǎng)半柔壁噴管的設(shè)計(jì)打下基礎(chǔ)。半柔壁噴管試驗(yàn)件的設(shè)計(jì)指標(biāo)為：（a）試驗(yàn)段馬赫數(shù)變化范圍0.5～3.0；（b）試驗(yàn)段馬赫數(shù)控制精度，｜d M／M｜≤1%；（c）在風(fēng)洞吹風(fēng)過(guò)程中，可實(shí)現(xiàn)馬赫數(shù)的連續(xù)變化。

1 試驗(yàn)設(shè)備介紹

半柔壁噴管進(jìn)行試驗(yàn)的平臺(tái)是0.3m跨超聲速風(fēng)洞［2］，為下吹型式（見(jiàn)圖2），試驗(yàn)段尺寸為：0.3m× 0.3m×0.9m（寬×高×長(zhǎng)），馬赫數(shù)范圍為0.3～3.5，試驗(yàn)段雷諾數(shù)范圍為0.65×107～6.8×107（1／m），該風(fēng)洞主要用于開(kāi)展風(fēng)洞部件性能研究。風(fēng)洞由以下部段組成：截止閥、調(diào)壓閥、進(jìn)氣管道、大擴(kuò)開(kāi)角段、穩(wěn)定段、圓方過(guò)渡段、噴管段、試驗(yàn)段、超聲速擴(kuò)散段、方圓過(guò)渡段、亞聲速擴(kuò)散段、排氣段、排氣消聲器。氣動(dòng)布局見(jiàn)圖2。0.3m跨超聲速風(fēng)洞配置有全柔壁噴管，半柔壁噴管試驗(yàn)件就安裝在原全柔壁噴管所在位置。在試驗(yàn)段出口處配置了模型支架，以及試驗(yàn)段測(cè)壓排架的移測(cè)機(jī)構(gòu)，可使用單點(diǎn)探針和25點(diǎn)“十字型”總壓排架對(duì)試驗(yàn)段流場(chǎng)進(jìn)行測(cè)量。風(fēng)洞配置了紋影系統(tǒng)，可用于試驗(yàn)段的流場(chǎng)觀察，紋影系統(tǒng)口徑220mm，觀察中心位于距試驗(yàn)段入口550mm處。

圖2 0.3m跨超聲速風(fēng)洞示意圖Fig.2 Outline of 0.3mtran－supersonic wind tunnel

用于試驗(yàn)的半柔壁噴管段見(jiàn)圖3、4。在結(jié)構(gòu)上，0.3m跨超聲速風(fēng)洞半柔壁噴管系統(tǒng)包括收縮段和與之相連的半柔壁噴管，收縮段入口與現(xiàn)有穩(wěn)定段相接，半柔壁噴管出口與現(xiàn)有試驗(yàn)段相接。半柔壁噴管主要由基座、下梁、上梁、左右側(cè)壁和半柔壁組件組成，采用法蘭面連接的方式與前端收縮段和后端試驗(yàn)段連接。半柔壁噴管上下由6對(duì)電動(dòng)推桿支撐，通過(guò)推桿的協(xié)調(diào)動(dòng)作，控制噴管壁板形成所需要的噴管氣動(dòng)型面，實(shí)現(xiàn)連續(xù)變馬赫數(shù)的目的。

圖3 半柔壁噴管氣動(dòng)輪廓圖Fig.3 Outline of semi－flexible nozzle

圖4 半柔壁噴管實(shí)景圖Fig.4 Picture of semi－flexible nozzle

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

針對(duì)半柔壁噴管的試驗(yàn)研究，主要介紹了半柔壁噴管動(dòng)調(diào)的過(guò)程和結(jié)果，以及噴管流場(chǎng)的最終測(cè)試結(jié)果。由于篇幅限制，只針對(duì)馬赫數(shù)為1.5的典型狀態(tài)進(jìn)行試驗(yàn)結(jié)果分析。

2.1 半柔壁噴管動(dòng)調(diào)

噴管完成在風(fēng)洞上的安裝和靜調(diào)后，需要進(jìn)行動(dòng)調(diào)，其目的有兩個(gè)。一是檢驗(yàn)各運(yùn)動(dòng)部件在風(fēng)洞運(yùn)行狀態(tài)下的性能是否滿足要求，二是通過(guò)動(dòng)調(diào)，使用影響法優(yōu)化各馬赫數(shù)下的撐桿位置，提高試驗(yàn)段馬赫數(shù)均勻性。通常采用試驗(yàn)影響法進(jìn)行柔壁噴管型面調(diào)試，其基本原理是：當(dāng)流場(chǎng)的變化量是撐桿位移的線性函數(shù)時(shí)，則微調(diào)撐桿對(duì)流場(chǎng)的影響滿足迭加原理。這樣通過(guò)試驗(yàn)建立每一根撐桿位移變化與所引起的噴管試驗(yàn)區(qū)氣流變化關(guān)系（即所謂的試驗(yàn)影響曲線），并利用這些試驗(yàn)影響曲線求解積分方程。理論上，在流場(chǎng)中加入一個(gè)任意分布函數(shù)C（x），可以獲得完全均勻的流場(chǎng)，但實(shí)際能做到的最佳修正也只能逼近C（x）。利用最小二乘法概念，最佳的修正是使得噴管試驗(yàn)段中某區(qū)域的實(shí)際修正量和理想修正量之間的差值達(dá)到最小值，該條件表示為：

式中：Δi——第i根撐桿的位移；

Ii（x）——第i根撐桿的影響曲線。

Cmin必須對(duì)于n根投入修正的任意一根都適用，則：

進(jìn)行運(yùn)算后，上式簡(jiǎn)化為以撐桿調(diào)節(jié)量表示的n線線性聯(lián)立方程組：

就可得到最佳流場(chǎng)的各撐桿的實(shí)際調(diào)節(jié)量Δi，其中C（x）是在試驗(yàn)區(qū)產(chǎn)生完全均勻流場(chǎng)的理想修正量，Ii（x）是測(cè)量得到的第i根撐桿的單位位移對(duì)x點(diǎn)氣流的馬赫數(shù)的影響量。

通過(guò)使用試驗(yàn)影響法對(duì)噴管進(jìn)行動(dòng)調(diào)后，試驗(yàn)段流場(chǎng)將會(huì)得到有效改善。

在半柔壁噴管上下柔壁支撐點(diǎn)附近，各設(shè)置了4個(gè)應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)，在風(fēng)洞吹風(fēng)過(guò)程中，監(jiān)測(cè)柔板應(yīng)力變化，并與風(fēng)洞控制系統(tǒng)安全連鎖，在出現(xiàn)應(yīng)力值超過(guò)允許范圍時(shí)，風(fēng)洞自動(dòng)停車。在半柔壁噴管進(jìn)行動(dòng)調(diào)前，已經(jīng)完成了靜調(diào)測(cè)試，通過(guò)靜調(diào)和動(dòng)調(diào)的應(yīng)力比較，應(yīng)力最大相差在20MPa以內(nèi)，可以認(rèn)為柔板在型面成型后，風(fēng)洞吹風(fēng)和不吹風(fēng)，噴管柔板應(yīng)力相差不大。

動(dòng)調(diào)過(guò)程：一是測(cè)試出原始型面的試驗(yàn)段軸線上馬赫數(shù)分布，作為動(dòng)調(diào)的初始狀態(tài)；二是測(cè)試出每對(duì)上下?lián)螚U同步相同移動(dòng)微量距離后，測(cè)量出試驗(yàn)段相同區(qū)域軸線上的馬赫數(shù)變化曲線，通過(guò)影響法數(shù)據(jù)處理方法，計(jì)算出各對(duì)撐桿需要修正的位移量，并對(duì)型面進(jìn)行修正；三是對(duì)修正后的型面進(jìn)行馬赫數(shù)分布測(cè)試，如有必要，進(jìn)行第二次修正。

半柔壁噴管上下總共設(shè)置6對(duì)電動(dòng)撐桿，順氣流方向編號(hào)為1～6號(hào)，1、2號(hào)撐桿用于驅(qū)動(dòng)喉道固塊，3～6號(hào)撐桿用于驅(qū)動(dòng)柔板，因此對(duì)半柔壁噴管的動(dòng)調(diào)主要是針對(duì)3～6號(hào)撐桿。利用紋影照相，結(jié)合在流場(chǎng)觀察區(qū)建立的坐標(biāo)系，通過(guò)使用定位軟件，可以確定出流場(chǎng)中主要波系的反射位置，從而粗略判斷出激波在壁面上產(chǎn)生的位置。

圖5～7為M＝1.5的動(dòng)調(diào)結(jié)果，從紋影處理的圖像，可以判斷出在噴管與試驗(yàn)段結(jié)合區(qū)域，產(chǎn)生了一道較強(qiáng)的斜激波，第一菱形區(qū)的頂點(diǎn)位置基本位于噴管出口。在每對(duì)撐桿單獨(dú)往遠(yuǎn)離噴管軸線方向移動(dòng)1mm，測(cè)出每對(duì)撐桿對(duì)試驗(yàn)段的影響曲線，經(jīng)過(guò)計(jì)算，得到每對(duì)撐桿的修正量，對(duì)噴管型面進(jìn)行調(diào)整，對(duì)新的型面流場(chǎng)進(jìn)行測(cè)試。從校測(cè)后的馬赫數(shù)分布可以看出，噴管靜調(diào)中出現(xiàn)的一些馬赫數(shù)波動(dòng)被削弱，流場(chǎng)均勻性有較大的提高，一次動(dòng)調(diào)的預(yù)測(cè)馬赫數(shù)分布，與實(shí)際測(cè)量的馬赫數(shù)分布有較好的一致性。

圖5 半柔壁噴管動(dòng)調(diào)影響曲線（M＝1.5）Fig.5 Testing influence curve of semi－flexible nozzle（M＝1.5）

圖6 半柔壁噴管動(dòng)調(diào)結(jié)果（M＝1.5）Fig.6 Dynamic debugging results of semi－flexible nozzle（M＝1.5）

綜合其它各典型馬赫數(shù)下的動(dòng)調(diào)數(shù)據(jù)，動(dòng)調(diào)后比靜調(diào)的馬赫數(shù)均勻性有較大提高，但第一次動(dòng)調(diào)和第二次動(dòng)調(diào)，流場(chǎng)改善不大。表1為各馬赫數(shù)下型面動(dòng)調(diào)后，試驗(yàn)段第一菱形區(qū)軸線上馬赫數(shù)均方根偏差。馬赫數(shù)均方根偏差的預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值相比，均偏于樂(lè)觀，第二次動(dòng)調(diào)的結(jié)果可能會(huì)更差。

圖7 激波反推位置示意圖（M＝1.5）Fig.7 Schematic of shock wave in the test section（M＝1.5）

表1 第一菱形區(qū)軸線馬赫數(shù)分布均方根偏差動(dòng)調(diào)結(jié)果Table 1 The distribution of mean square root of M along the first rhombus region axis

在M＝1.5時(shí)，一次動(dòng)調(diào)后試驗(yàn)段第一菱形區(qū)軸線馬赫數(shù)均方根偏差達(dá)到0.0055，優(yōu)于0.006的國(guó)軍標(biāo)先進(jìn)指標(biāo)。對(duì)M＝2.0、2.5、3.0的馬赫數(shù)均方根偏差分別為0.0098、0.0105、0.0098，接近各馬赫數(shù)下的先進(jìn)指標(biāo)0.007、0.008、0.009。各馬赫數(shù)經(jīng)動(dòng)調(diào)后，均方根偏差一般減少30%～40%，動(dòng)調(diào)效果非常明顯。

2.2 半柔壁噴管流場(chǎng)測(cè)量

在完成半柔壁噴管的動(dòng)調(diào)后，對(duì)主要馬赫數(shù)下的流場(chǎng)進(jìn)行了校測(cè)，不僅測(cè)試各馬赫數(shù)下沿試驗(yàn)段軸線的馬赫數(shù)分布，還測(cè)試沿試驗(yàn)段軸線的水平和豎直截面馬赫數(shù)分布，以判斷試驗(yàn)段馬赫數(shù)分布均勻性的整體情況。圖8～10為M＝1.5的流場(chǎng)馬赫數(shù)分布測(cè)試結(jié)果，在軸向馬赫數(shù)分布曲線上，距試驗(yàn)段入口0.51m處存在一個(gè)馬赫數(shù)的峰值，從馬赫數(shù)云圖上看（水平截面，左／上為正），存在兩道斜激波相交，分析其原因是由噴管段與試驗(yàn)段連接處產(chǎn)生的激波造成的（見(jiàn)圖10）。其余區(qū)域的馬赫數(shù)分布較均勻。沿試驗(yàn)段軸線，水平截面上馬赫數(shù)均方根偏差范圍為0.004～0.04（全柔壁噴管為0.004～0.012），豎直截面上馬赫數(shù)均方根偏差范圍為0.008～0.025（全柔壁噴管為0.004～0.018），與全柔壁噴管對(duì)應(yīng)區(qū)域相比，截面均方根偏差要高一些。

圖8 半柔壁噴管試驗(yàn)段軸線馬赫數(shù)分布（M＝1.5）Fig.8 Distribution of axial Mach number in test section（M＝1.5）

圖9 半柔壁噴管沿試驗(yàn)段軸線截面馬赫數(shù)均方根偏差（M＝1.5）Fig.9 Distribution of axialσMin test section（M＝1.5）

圖10 半柔壁噴管試驗(yàn)段過(guò)軸線水平截面馬赫數(shù)云圖（M＝1.5）Fig.10 Contour of Mach number in horizontal cross section of test section（M＝1.5）

圖11～12為M＝3.0的流場(chǎng)馬赫數(shù)分布測(cè)試結(jié)果，在距試驗(yàn)段入口0.29～0.53m范圍內(nèi)，馬赫數(shù)波動(dòng)較大。沿試驗(yàn)段軸線，水平截面上馬赫數(shù)均方根偏差范圍為0.008～0.035（全柔壁為0.01～0.048），豎直截面上馬赫數(shù)均方根偏差范圍為0.012～0.063（全柔壁為0.01～0.05），與全柔壁對(duì)應(yīng)區(qū)域相比截面均方根偏差相當(dāng)。

從上面分析綜合來(lái)看，半柔壁噴管與全柔壁噴管相比，在試驗(yàn)段的第二菱形區(qū)內(nèi)，截面馬赫數(shù)均方根偏差指標(biāo)要差一些，這為半柔壁噴管的下一步改進(jìn)指出了方向。

圖11 半柔壁噴管試驗(yàn)段軸線馬赫數(shù)分布（M＝3.0）Fig.11 Distribution of axial Mach number of test section（M＝3.0）

圖12 半柔壁噴管沿軸線截面馬赫數(shù)均方根偏差（M＝3.0）Fig.12 Distribution of axialσMof test section（M＝3.0）

2.3 半柔壁噴管變馬赫數(shù)試驗(yàn)

在風(fēng)洞吹風(fēng)過(guò)程中進(jìn)行馬赫數(shù)變化，是半柔壁噴管相對(duì)全柔壁噴管的優(yōu)勢(shì)之一。為此，在噴管進(jìn)行變馬赫數(shù)過(guò)程中，測(cè)試了距試驗(yàn)段入口0.4m截面上馬赫數(shù)的均勻性變化。

在進(jìn)行變馬赫數(shù)試驗(yàn)時(shí)，有幾點(diǎn)情況需要說(shuō)明：

（a）在噴管馬赫數(shù)變化時(shí)，各撐桿按怎樣的規(guī)律運(yùn)動(dòng)，才能保證流場(chǎng)馬赫數(shù)的均勻性。例如從馬赫數(shù)1.5變化到2.0，采取的策略是：首先校準(zhǔn)出馬赫數(shù)1.6、1.7、1.8、1.9的噴管型面，各撐桿按等比例運(yùn)動(dòng)規(guī)律，控制型面從馬赫數(shù)1.5變化到1.6，從1.6變化到1.7，以此類推，直到馬赫數(shù)2.0，由此可盡可能地保證噴管型面是氣動(dòng)型面。

（b）電動(dòng)推桿的運(yùn)動(dòng)不是勻速運(yùn)動(dòng)，每個(gè)撐桿從一個(gè)位置到另一個(gè)位置，有一個(gè)加速勻速減速的過(guò)程，如從馬赫數(shù)1.5到1.6，均有這個(gè)過(guò)程。因此，在設(shè)定的從馬赫數(shù)1.5變化到2.0時(shí)，整個(gè)過(guò)程不是勻速變化的，是一個(gè)不斷變速的過(guò)程。

（c）半柔壁噴管撐桿的最高移動(dòng)速度設(shè)定為1mm／s。

（d）測(cè)量采樣頻率為20Hz。

（e）試驗(yàn)段中安裝25點(diǎn)的十字排架，用于測(cè)量流場(chǎng)均勻性。

圖13為噴管馬赫數(shù)從1.5變化到2.0時(shí)，距試驗(yàn)段入口0.4m試驗(yàn)段中心點(diǎn)的馬赫數(shù)隨時(shí)間變化曲線，由于電動(dòng)推桿的不連續(xù)運(yùn)動(dòng)，馬赫數(shù)隨時(shí)間的變化不是一條單調(diào)的光滑曲線。圖14為距試驗(yàn)段入口0.4m水平方向的馬赫數(shù)分布均方根偏差，在開(kāi)始和結(jié)束的一段平直曲線的值，分別代表了馬赫數(shù)1.5和2.0的馬赫數(shù)均方根偏差。在馬赫數(shù)變化過(guò)程中，有部分曲線值低于開(kāi)始和結(jié)束時(shí)的均方根偏差，這說(shuō)明，在噴管進(jìn)行變馬赫數(shù)過(guò)程中，試驗(yàn)段的馬赫數(shù)均勻性，有好于固定噴管型面時(shí)的狀態(tài)，這與我們的預(yù)期不一致。其原因可能是在馬赫數(shù)在1.5至2.0之間的某些型面下，噴管流場(chǎng)均勻性比馬赫數(shù)1.5和 2.0的要好，這只需要在下一階段流場(chǎng)測(cè)試中，挑選一定的馬赫數(shù)型面進(jìn)行流場(chǎng)測(cè)量就可證實(shí)。

圖13 半柔壁噴管變馬赫數(shù)試驗(yàn)馬赫數(shù)變化歷程（M1.5→M2.0）Fig.13 Time evolution of Mach number（M1.5→M2.0）

圖14 半柔壁噴管變馬赫數(shù)試驗(yàn)馬赫數(shù)均勻性變化歷程（M1.5→M2.0）Fig.14 Time evolution ofσMin test section（M1.5→M2.0）

圖15為噴管馬赫數(shù)從2.5變化到2.0，再?gòu)?.0變化到2.5，距試驗(yàn)段入口0.5m試驗(yàn)段中心點(diǎn)的馬赫數(shù)隨時(shí)間變化曲線。圖16為距試驗(yàn)段入口0.5m水平方向的馬赫數(shù)均方根偏差，在開(kāi)始和中心的一段平直曲線的值，分別代表了馬赫數(shù)2.5和2.0的馬赫數(shù)均方根偏差。在馬赫數(shù)變化過(guò)程中，大部分曲線值高于開(kāi)始和中心區(qū)的均方根偏差，這說(shuō)明，在噴管進(jìn)行變馬赫數(shù)過(guò)程中，試驗(yàn)段的馬赫數(shù)均勻性比固定噴管型面時(shí)的狀態(tài)要差。

圖15 半柔壁噴管變馬赫數(shù)試驗(yàn)馬赫數(shù)變化歷程（M2.5→M2.0→M2.5）Fig.15 Time evolution of Mach number（M2.5→M2.0→M2.5）

圖16 半柔壁噴管變馬赫數(shù)試驗(yàn)馬赫數(shù)均勻性變化歷程（M2.5→M2.0→M2.5）Fig.16 Time evolution ofσMin test section（M2.5→M2.0→M2.5）

綜合上面的分析，可以認(rèn)為，在噴管進(jìn)行馬赫數(shù)變化過(guò)程中，只要噴管型面變化速度控制在適當(dāng)范圍，試驗(yàn)段中的流場(chǎng)均勻性與固定型面時(shí)的相當(dāng)。

3 結(jié) 論

根據(jù)以上的試驗(yàn)結(jié)果分析，可得到以下的初步結(jié)論：

（a）半柔壁噴管的馬赫數(shù)變化范圍，達(dá)到了最高馬赫數(shù)為3.0的設(shè)計(jì)指標(biāo)；

（b）半柔壁噴管第一菱形區(qū)內(nèi)的軸線馬赫數(shù)均方根偏差，達(dá)到并優(yōu)于d M／M≤1%的設(shè)計(jì)指標(biāo)：M＝1.5的均方根偏差為0.0055，超過(guò)國(guó)軍標(biāo)先進(jìn)指標(biāo)；對(duì)M＝2.0、2.5、3.0，馬赫數(shù)均方根偏差分別為0.0098、0.0105、0.0098，接近各馬赫數(shù)下的先進(jìn)指標(biāo)0.007、0.008、0.009；

（c）半柔壁噴管通過(guò)動(dòng)調(diào)后，其第一菱形區(qū)的馬赫數(shù)均方根偏差可降低30%～40%；

（d）實(shí)現(xiàn)了風(fēng)洞吹風(fēng)過(guò)程中變馬赫數(shù)的功能。在噴管進(jìn)行馬赫數(shù)變化過(guò)程中，試驗(yàn)段中的流場(chǎng)均勻性，在合適的噴管型面變化速度下與固定型面時(shí)相當(dāng)。

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