冷卻頂板與置換通風復合空調系統的熱舒適性分析

李楠，廖建科，鄭文茜，劉紅

(重慶大學 城市建設與環境工程學院，三峽庫區生態環境教育部重點實驗室，重慶，400045)

人們80%以上的時間在室內度過，室內空氣質量的優劣將直接影響人們的工作和生活，甚至可能威脅到人類的身體健康。因此，一個舒適的室內環境成為人們追求的理想環境。隨著空調技術的廣泛應用，人們對建筑室內熱環境提出更高的要求，建筑室內的人體熱舒適和健康問題成為人們關注的焦點。同時，由于建筑能耗大幅度地增加，人們開始重視能源的有效利用和可持續發展。室內舒適性的改善與空調系統能耗問題成為目前暖通空調領域所面臨的一個主要矛盾。為改善室內空氣品質，提高室內舒適性，并節約能量，近年來提出一種同時考慮舒適性與節能性的冷卻頂板與置換通風(CC/DV)復合空調系統。CC/DV復合空調系統將置換通風系統與冷卻頂板裝置有機結合，可有效去除潛熱負荷和顯熱負荷，并分別控制室內溫度和濕度，是一種既能提高能源利用率又能改善室內空氣品質的新型空調系統。與傳統空調系統相比，采用 CC/DV系統的房間工作區的氣流速度較低，有效避免吹風感，室內空氣的豎直溫度梯度相對較小，可提高人體熱舒適性。相關研究表明：CC/DV復合空調系統的能耗一般可比傳統空調系統節能30%～40%[1-3]。目前，國內外關于冷卻頂板與置換通風復合空調系統營造舒適的室內環境和節約能源的研究越來越多。朱能等[4]指出在 CC/DV復合空調系統中，由于下送風溫度比較低，且在房間地板附近有空氣流動，容易在膝與足部形成風感威脅。馬玖辰[5]通過在相同工況條件下，對復合空調系統與置換通風系統房間水平、垂直溫度場的比較，認為復合空調系統室內溫度場分布均勻，垂直溫度梯度較低，均在3 ℃以下，滿足人體熱舒適性要求，復合空調具有良好的熱舒適性。國外學者關于 CC/DV復合空調系統的研究主要集中在熱舒適、室內空氣品質、設計參數以及能耗及與其他系統的總費用比較等方面[6-8]。從生理角度上講，人最舒適的感覺是頭涼腳暖，但這種空調方式可能會使房間垂直方向出現下低上高的溫度分布，并且由于下送風方式空氣溫度比較低容易引起風感威脅。因此，有必要對 CC/DV系統的舒適性進行深入研究。

1 冷卻頂板與置換通風空調復合系統

1.1 置換通風系統

置換通風是基于空氣密度差所形成的熱氣流上升和冷氣流下降的原理。新鮮空氣由送風口直接送入工作區，并在地板上形成一層較薄的空氣湖，空氣湖由較涼的新鮮空氣的擴散而成。在室內的熱源(人員及設備)的作用下，新鮮空氣由于熱源的浮力作用使其向室內上部流動并形成室內空氣運動的主導氣流，送風速度約為0.25 m/s，對室內主導氣流無任何實際的影響。

置換通風房間工作區內由熱對流產生的溫度梯度是造成人體局部不舒適的主要原因。離地面0.1 m的高度是人體腳踝的位置，腳踝是人體暴露于空氣中的敏感部位，該處的空氣不應引起人體不舒適。房間工作區的溫度梯度往往取決于離地面1.1 m高度處的溫度(對坐姿人員如辦公、會議、聽課和觀劇等)。室內垂直溫度梯度導致腳涼頭暖的現象，這種現象與人體得舒適性規律有悖。ISO7730標準[9]規定，地板上方0.1～1.1 m之間的垂直溫差不應超過3 ℃。出于舒適性的考慮，為不使人體產生過重的腳涼頭暖的不適感，送風溫差一般為2～4 ℃，最大不能超過6 ℃。由于受空間和送風速度限制，單一的置換通風系統所能提供的制冷量就比較小，冷負荷一般不能超過30 W/m2[10]。如何在不破壞置換通風良好的氣流組織和保證舒適度的前提下提高空調系統的制冷能力，最佳的解決方法就是將冷卻頂板系統和置換通風系統結合使用。

1.2 冷卻頂板系統

冷卻頂板供冷量由冷凍水通過導熱和對流的方式傳遞到頂板表面，頂板、熱源以及維護結構之間通過輻射來傳遞冷量，與室內空氣之間則通過對流來傳遞冷量。冷卻頂板一般可以提供60～80 W/m2的冷量[11]。不同于全空氣系統，冷卻頂板系統通過直接的輻射和間接對流的作用來移除熱源的熱量。對于輻射換熱來說，其換熱量最終取決于冷卻頂板、墻面、人體及室內熱源的表面溫度，各表面的幾何形狀，相對位置及其輻射特性；對流的換熱量則完全取決于頂板附近的空氣流動方式，通過控制空氣流動的方式可在很大程度上對冷卻量進行控制。一般而言，頂板供冷中輻射換熱量占總熱交換量的50%以上[12]。

在輻射換熱的作用下，室內圍護結構、地面等各表面溫度均勻，且較低，此時人的實感溫度低于環境的空氣溫度，所以，人體將有較高的舒適感。此外，冷卻頂板系統能提供一個垂直溫差較小，幾乎沒有氣流，不產生局部不舒適的室內環境，而且可以在冷源和房間空氣溫差很小的情況下運行，這使得天然冷源的使用成為可能。因此，冷卻頂板系統與傳統的空調系統相比，具有更好的舒適性、節能效率等優勢。基于這些優勢，近幾年冷卻頂板系統越來越受人們的關注。然而，冷卻頂板系統不能有效的控制濕度水平，易結露，為避免頂板結露，頂板表面溫度至少應該比室內空氣的露點溫度高1 ℃[3]。由于露點溫度的限制，冷卻頂板系統的輻射供冷能力有限，而且冷卻頂板系統并不能改善室內空氣品質，即無法去除室內潛熱負荷和排除室內污染物[13]。因此，冷卻頂板通常要與某種形式的送風方式結合，將室外新風經過除濕后送入室內，即可解決新風問題，又可降低室內空氣溫度，并降低結露的風險。送風可以承擔一定的室內冷負荷，使得頂板輻射供冷在冷負荷較大的場合也能使用。

1.3 置換通風與冷卻頂板復合空調系統

CC/DV系統綜合冷卻頂板在提高人體熱舒適方面的優越性和置換通風系統在提高室內空氣品質方面的獨特優勢，并且具有良好的節能效果。室內負荷由冷卻頂板系統和置換通風系統共同負擔，頂板消除顯熱負荷，而濕負荷及有害物通過置換通風來消除。與傳統的空調系統相比，冷卻頂板置換通風復合空調系統具有熱舒適性和經濟性2個方面的優勢。在熱舒適性方面，一般認為，在舒適條件下，人體產生的全部熱量，大約按下述比例散發：對流散熱30%，輻射散熱45%，蒸發散熱25%[14]。可見輻射換熱對人體的舒適感極為重要，在某些情況下甚至起主導作用。而冷卻頂板主要是以輻射換熱為主，降低垂直溫差。同時，冷卻頂板在夏季降低圍護結構表面溫度，增加人體輻射散熱份額，有利于提高舒適性。輻射供冷不會造成吹冷風的感覺，不存在“空調病”。在經濟性方面，在大型公共建筑采暖空調能耗中，60%～70%[12]是由輸送和分配冷量、熱量的風機水泵消耗。由于大部分冷負荷由頂板承擔，因此，與傳統空調方式相比，送風量大大降低，可節省風機能耗。國外研究資料表明[15]與常規空調相比，冷卻吊頂系統可節省風機能耗70%～80%。

2 CC/DV系統的熱舒適性分析

空氣調節技術的產生和應用，初衷是給人們提供一個可避開酷熱和嚴寒的環境，提高人體的熱舒適性。熱舒適在ASHRAE 55—2004標準[16]中定義為：人體對熱環境表示滿意的意識狀態。Gagge等[17-18]認為“熱舒適”指的是人體處于不冷不熱的“中性”狀態，即認為中性的感覺就是熱舒適。人們習慣于用“暖”或“冷”來描述所在房間的熱環境，然而決定人體冷熱感覺的變量主要有以下6個：空氣溫度、空氣流速、空氣相對濕度和平均輻射溫度、活動量以及衣著情況。因此，要充分發揮空調系統提高建筑室內空氣品質并且滿足人體的熱舒適性要求的功效，必須綜合考慮上述6個方面。在冷卻頂板與置換通風系統中，影響人體熱舒適性的參數主要有送風溫度、垂直溫差、吹風感、輻射溫度以及空氣濕度等。

2.1 送風溫度

在 CC/DV系統中，送風溫度的影響是十分重要的，其變化量直接決定著頂板所承擔冷量的比例，它對置換通風的熱力分層高度、熱舒適性指標均產生一定的影響[19]。袁鋒[20]應用 CFD模型研究送風溫度對室內溫度場的影響，分別模擬送風溫度為24，22，20，19和18 ℃的室內熱環境狀況。表1所示為5種送風溫度工況條件下工作區內溫度情況。

表1 5種送風溫度工況條件下工作區內溫度情況Table 1 Temperature in occupied zone under five kinds of supply air temperature conditions results of physical data ℃

從表1可知：隨著送風溫度降低，系統的供冷量增大，工作區的平均溫度隨之而降低。腳踝處的最低溫度t0.1也隨著送風溫度的降低而降低；當送風溫度為18 ℃時，t0.1為19.31 ℃，低于CIBSE(2006)標準關于t0.1為 20 ℃的規定；t0.1-1.1為 3.40 ℃，也不符合ISO7730[9]標準中t0.1-1.1＜3 ℃的規定。由于置換通風系統送風溫度低于室內工作區溫度，密度大的冷空氣下沉到地表面，部分冷空氣在室內熱源的作用下流向房間的上部，在豎直方向上形成下低上高的溫度梯度，這樣容易形成腳涼頭暖的局面，在送風溫度過低時還容易引起吹風感，這些現象都與人體舒適性規律相悖。為避免由送風溫度過低而引起的吹風風險，從舒適性的角度出發，本文作者建議復合空調系統的送風溫度不低于19 ℃。

陳露[21]同樣采用 CFD軟件計算工具研究冷卻頂板和置換通風復合空調系統中不同的參數變化對人體熱舒適的影響。針對送風溫度變化產生的影響，分別設置19，20和21 ℃ 3種不同的送風溫度進行模擬計算，送風速度設定為0.4 m/s，頂板溫度設定為 19 ℃。圖1所示為不同送風溫度下X=1 900 mm斷面溫度梯度圖。從圖1可見：送風溫度越高，室內溫度越高，當送風溫度為 19 ℃時，室內工作區溫度保持在23.5～24 ℃左右，工作區的垂直溫度梯度隨著送風溫度升高而逐漸降低。當房間溫度為24～25 ℃，在人體腳部和膝部以及工作區溫度相差很小，低于1 ℃，不會使人產生不舒適感。在各個工況下，空調房間的溫度梯度均小于3 ℃，完全滿足ISO7730標準[9]中垂直溫差小于3 ℃的規定。同時，房間工作區的溫度隨著送風溫度的升高而升高，送風溫度的升高可以獲得較高的通風效率和熱舒適性，但是，送風溫度不宜過高，因為溫度偏高可能不能完全消除室內濕負荷和滿足承擔部分熱負荷的要求，使房間工作區域的空氣品質下降。

圖1 不同送風溫度下X=1 900 mm的斷面溫度梯度圖Fig.1 Sectional temperature gradient map (X=1 900 mm)at different air temperatures

2.2 垂直溫差

垂直溫度梯度是影響熱舒適的重要因素之一，頭和腳踝之間溫度梯度過大會使人產生不舒適的感覺。由于目前 CC/DV復合空調系統的應用在我國尚處于起步階段，暖通空調相關標準、規范還尚未對其舒適性和垂直溫差作出具體的規定，然而為不影響舒適性，歐洲及國際標準已對此做出較明確的規定，相關指標見表2。

表2 歐洲及國際標準關于垂直溫差t0.1-1.1的規定Table 2 Provisions on vertical temperature difference provided by European and some international standards ℃

研究者對關于垂直溫差對人體熱感覺的影響進行大量研究，Yu等[23]在置換通風系統中研究垂直溫差的熱響應，得出在不同的環境溫度和不同的局部熱感覺下，溫度梯度對整體熱舒適的影響也不同，而整體熱感覺對整體不滿意率有顯著的影響，即使熱感覺接近中性，不同的溫度梯度對熱舒適有不同的影響。

CC/DV復合空調系統房間的溫度梯度與二者所承擔的負荷比例有關，隨著冷卻頂板輻射負荷增加，室內向下運動的氣流將會加強，從而改變置換通風系統下低上高的溫度分布模式，使室內溫度分布更加均勻，降低垂直溫差，能有效削弱由垂直溫差帶來的不舒適感，提高熱舒適度。圖 2[24]所示為冷卻頂板表面溫度對室內垂直溫度分布的影響。由圖2可見：當僅有置換通風時，室內0.1 m處與1.1 m 處的垂直溫差已超過3 ℃，當系統與冷卻頂板系統結合后，垂直溫差可下降到3 ℃以下，并且在一定溫度范圍內，冷卻頂板表面溫度越低，垂直溫差越小。

圖2 頂板表面溫度對室內垂直溫度分布的影響[26]Fig.2 Impact of coiling surface temperature on distribution of indoor vertical temperature

目前，置換通風與冷卻頂板系統的設計都是基于腳踝和頭部之間的垂直溫差基礎之上的。表3所示為國內外學者在不同的研究中得到的工作區垂直溫度。

表3 工作區的垂直溫度梯度(0.1～1.1 m)Table 3 Vertical temperature gradient in the occupied zone(0.1～1.1m)

從表3可知：在CC/DV空調房間，在冷卻頂板系統的冷輻射作用下，室內受熱源加熱的上升空氣溫度降低，房間下部空氣由于置換通風的低溫送風，這樣，在2個系統相會結合的作用下室內溫度趨于均勻，溫度梯度降低。一般垂直溫度梯度都不會超過3 ℃，根據 ISO7730 標準[9]、ASHRAE 55—2004 標準[16]關于垂直溫差上限值不能大于 3 ℃的規定，可知采用CC/DV系統更容易滿足人體的熱舒適性要求。

2.3 吹風感

氣流速度是另一個影響人體熱舒適的重要因素。氣流速度過大，會使人產生冷吹風感。吹風感也是空調房間中最讓人抱怨感到不滿的問題之一，Fanger將其定義為“氣流對人體造成的不希望的局部的冷作用”[29]，它與空調房間氣流的溫度和平均風速相關。在一定的風速下，人體因溫度的高低對風的感覺不同，在越低溫的環境下越易使人體產生風感。另外，大量的研究表明[30-32]，吹風感的產生不僅與空調房間空氣的溫度及平均風速有關，而且與房間氣流的紊流度有關，紊流度越大，人體的熱舒適性越低，而置換通風系統氣流流態主要以低紊流或層流為主，因此，能有效降低吹風感的風險。

由于 CC/DV系統中冷空氣直接進入工作區容易在膝與足2部位存在吹風感，要控制和消除吹風感威脅，需嚴格控制工作區的空氣速度并減小湍流度，而置換通風系統是以低速在房間下部送風，其最大風速一般出現在地板附近，特別是0.1 m高度左右，出口風速為0.25 m/s左右，一般不大于0.3 m/s。在1.1 m處的風速為0.08 m/s左右，距地板0.5 m以上的高度方向其風速則低于0.08 m/s[33]。一般而言，只要保證分層高度在工作區以上，由于送風速度極小且送風紊流度低，即可保證在工作區大部分區域風速低于0.15 m/s[34]，而當室內主導氣流速度低于0.2 m/s時，無論氣流的方向如何都不會對人體產生吹風感。因此，與傳統空調系統相比，該系統能更好地控制吹風感的產生，更容易營造舒適的室內環境。

2.4 平均輻射溫度

輻射溫度對人體熱舒適有重要的影響作用[35]，輻射不對稱性可能會引起局部熱不舒適和降低環境的可接受度。當建筑內表面溫度過度偏離室內空氣溫度時，僅僅通過對流系統很難消除由冷或熱表面輻射引起的不舒適。因此，當室內輻射溫度與空氣溫度溫差很小時將有利于營造舒適的室內環境。研究表明[36]：通常采用 CC/DV系統的房間，在復合空調系統足夠冷輻射能力的作用下，房間內各個表面直接被冷卻，因此，房間的輻射溫度較低，使平均輻射溫度接近空氣溫度，平均輻射溫度稍低于或等于房間的空氣溫度，而且使室內溫度均勻，避免輻射不對稱性的產生。與傳統的全空氣系統相比，采用 CC/DV系統所得到的平均輻射溫度大約低2 ℃[26,28]，這種低輻射溫度的環境往往能使人感到更舒適。因為它降低人體皮膚表面與室內環境之間的對流換熱作用，有利于人體舒適性的提高；另一方面，在較低的平均輻射溫度下，人的實感溫度將比環境的空氣溫度低2～3 ℃[37]，夏季為得到同等的舒適條件，采用復合系統的房間，室內空氣溫度可比采用全空氣系統的房間空氣溫度高 2～3 ℃，從而減少冷負荷，有利于節約能源。關于輻射溫差對人體熱舒適性的影響，Kumpmann等[19]測得在房間1.1 m高度處的房間輻射溫差為5.3 ℃，而根據Fanger[38]的相關研究可知人體所能忍受的最大輻射溫差可達14 ℃。Loveday等[39]在實驗中得出：當冷卻頂板的溫度為12.5～22 ℃時，輻射溫差為0～4 ℃。因此，認為使用CC/DV系統的房間，室內空氣溫度均勻，輻射溫差對人體熱舒適性的影響不大。

3 討論

雖然從以上對送風溫度、垂直溫差、吹風感及平均輻射溫度各指標的分析中，可知置換通風與冷卻頂板復合空調系統較傳統空調系統具有良好的舒適性特征，但單一的置換通風系統承擔的負荷較小，送風速度較低，并會造成下冷上熱的氣流分布，容易造成吹風感，甚至在房間中出現較大垂直溫差，形成腳涼頭暖的現象，這對熱體舒適性是非常不利的。為避免吹風感的產生和獲得較低的垂直溫差，必須充分考慮冷卻頂板和置換通風系統的負荷分配比例問題，因為隨著冷卻頂板負荷增加，可以降低垂直溫差，使室內溫度趨于均勻，但若負荷增加過大，會產生較為強烈的下降氣流，這將在一定程度上破壞置換通風的氣流流態，甚至使置換通風流態與混合通風流態相類似，進而存在吹風感，并且降低室內空氣質量；另一方面隨著冷負荷的增加，導致輻射頂板溫度可以會降低到室內空氣露點溫度以下，造成頂板結露的威脅。在此情況下，CC/DV系統不但不能滿足人體熱舒適性的要求，而且會降低室內工作區的空氣品質。因此，在針對 CC/DV系統的具體應用場合應充分考慮空調區域總冷負荷、空間體積、空間高度以及冷卻頂板布置位置等參數，合理分配冷負荷比例。

4 結論

(1) CC/DV復合空調系統有效地結合冷卻頂板更好的熱舒適性優點和置換通風更好的空氣質量的優點，而且與傳統空調系統相比，CC/DV系統的節能效果顯著，并更具經濟性。

(2) 可以預見，隨著國家大力倡導節能減排，CC/DV復合空調系統將因其高舒適性和節能效果以及在室內空氣品質方面的優越性，必將在我國有著廣闊的應用前景。

[1] Sodec F. Economic viability of cooling ceiling systems[J].Energy and Buildings, 1999, 30(2): 195-201.

[2] Niu J, Kooi J, Rhee H. Energy saving possibilities with cooled ceiling system[J]. Energy and Buildings, 1995, 23(2): 147-158.

[3] Atila N, Jelena S. A critical review on the performance and design of combined cooled ceiling and displacement ventilation[J]. Energy and Buildings, 2002, 34(5): 497-509.

[4] 朱能, 劉珊. 置換通風與冷卻頂板的熱舒適性研究[J]. 制冷學報, 2000, 31(4): 64-70.ZHU Neng, LIU Shan. Study of thermal comfort on displacement ventilation combined with chilled ceiling system[J].Journal of Refrigeration, 2000, 31(4): 64-70.

[5] 馬玖辰. 冷卻頂板置換通風復合空調系統的實驗研究[D]. 內蒙古: 內蒙古科技大學能源與環境學院, 2008: 65-66.MA Jiu-chen. The experimental study of combined cooling ceiling and displacement ventilation system[D]. Inner Mongolia:Inner Mongolia University of Science and Technology. School of Energy and Environment, 2008: 65-66.

[6] Loveday D L, Parsons K C, Taki A H. Displacement ventilation environments with chilled ceilings: thermal comfort design within the context of the BS EN ISO7730 versus adaptive debate[J]. Energy and Buildings, 2002, 34(6): 573-579.

[7] Hodder S G, Loverday D L, Parsons KC. Thermal comfort in chilled ceiling and displacement ventilation environments:vertical radiant temperature asymmetry effects[J]. Energy and Building, 1998, 27(2): 167-173.

[8] Ghali K, Ghadda N, Ayoub M. Chilled ceiling and displacement ventilation system for energy savings: a case study[J].International journal of energy research, 2007, 31(8): 743-759.

[9] ISO7730—2005, Ergonomics of the thermal environment Analytical determination and interpretation of thermal comfort using calculation of the PMV and PPD indices and local thermal comfort criteria[S]. 2005.

[10] Behne M. Indoor air quality in rooms with cooled ceilings.Mixing ventilation or rather displacement ventilation[J].EnergyandBuildings, 1999, 30(2): 155-166.

[11] 孟華, 龍惟定. 被動式供冷與輻射供冷[J]. 能源技術, 2006,24(3): 113-118.MENG Hua, LONG Wei-ding. Passive cooling and radiation cooling[J]. Energy technology, 2006, 24(3): 113-118.

[12] 張行周, 王浚. 冷卻頂板與置換通風相結合的空調系統[J].流體機械, 2002, 30(1): 54-60.ZHANG Xing-zhou, WANG Jun. A combined air conditioning system of displacement ventilation and cooling ceiling[J]. Fluid Machinery, 2002, 30(1): 54-60.

[13] Fanger P O. A solution to the sick building mystery[C].Proceedings of Indoor Air, 1987, 4(1): 49-53.

[14] 王子介. 低溫輻射供暖與輻射供冷[M]. 北京: 機械工業出版社, 2004: 4-6.WANG Zi-jie. Low-temperature radiant heating and radiant cooling[M]. Beijing: China Machine Press, 2004: 4-6.

[15] Miriel J, Serres L, Trombe A. Radiant ceiling panel heating-cooling systems: experimental and simulated study of the performances, thermal comfort and energy consumptions[J].Applied Thermal Engineering, 2002, 22(16): 1861-1873.

[16] ASHRAE 55—2004. Thermal environmental conditions for human occupancy[S]. 2004.

[17] Gagge A P. Introduction to thermal comfort[J]. INSERM, 1977.

[18] Fanger P O. Thermal comfort[M]. MALABAR F L. USA:Robert E. Krieger Publishing Company, 1982: 21-39.

[19] Kulpmann R W. Thermal comfort and air quality in rooms with cooled ceilings-results of scientific investigations[J]. ASHRAE Trans, 1993, 9(2): 488-502.

[20] 袁鋒. 頂板輻射-置換通風復合空調室內熱環境研究[D]. 西安: 西安建筑科技大學環境與市政工程學院, 2007: 4-7.YUAN Feng. Study on indoor thermal environment with hybrid system of chilled panel and displacement ventilation[D]. Xi’an University of Architecture and Technology. Dempartment of Environment and Municipal Engineering, 2007: 4-7.

[21] 陳露. 頂板輻射與置換通風復合供冷系統熱環境模擬[D]. 長沙: 中南大學能源與工程學院, 2010: 49-52.CHEN Lu. Thermal environment simulation with the combined CC/DV system[D]. Changsha: Central South University. School of Energy and Engineering, 2010: 49-52.

[22] CIBSE Guide A. Environmental design[S]. CIBSE, London,2006.

[23] Yu W J, Cheong K W D, Tham K W. Thermal effect of temperature gradient in a field environment chamber served by displacement ventilation system in the tropics[J]. Building and Environment, 2007, 42(1): 516-524.

[24] Loveday D L, Parsons K C Taki A H. Designing for thermal comfort in combined chilled ceiling/displacement ventilation environments[J]. Ashrae Trans, 1998: 104(Part1B): 901-910.

[25] Niu J, Kooi J V D. Numerical investigations of thermal comfort and indoor contaminant distribution in a room with cooled ceiling system[C]//Proceedings of Indoor Air, Helsinki, 1993:331-336.

[26] Kruhne H. Effect of cooled ceilings in rooms with displacement ventilation on the air quality[C]//Proceedings of Indoor Air,Helsinki, 1993: 395-400.

[27] Fitzner K. Displacement ventilation and cooled ceilings, results of laboratory tests and practical installations[C]//Proceedings of Indoor Air, Nagora, 1996: 41-50.

[28] Alamdari F. Displacement ventilation and cooled ceilings[J].Proceedings of Roomvent, Suede, 1998: 197-204.

[29] Fanger P O, Melikov A K, Hanzawa H. Air turbulence and sensation of draught[J]. Energy and Buildings, 1988, 12(1):21-39.

[30] Fountain M E. Laboratory studies of the effect of air movement on thermal comfort: A comparison and discussion of methods[J].ASHRAE Tans, 1991, 97 (Part1): 863-873.

[31] Marc E Fountain, Edward A , Arens. Air movement and thermal comfort[J]. ASHRAE J, 1993, 35(8): 26-30.

[32] de Dear Richard J, Marc E Fountain. Field experiments on occupant comfort and office thermal environments in a hot-humid climate[J]. ASHRAE Tans, 1994, 100(2): 457.

[33] 殷平. 現代空調[M]. 北京: 中國建筑工業出版社, 1999:36-45.YIN Ping. Modern air conditioning[M]. Beijing: China Architecture and Building Press, 1999: 36-45.

[34] 周鵬, 李強民. 冷卻頂板與置換通風[J]. 暖通空調, 1998,28(5): 18-20.ZHOU Peng, Li Qiang-min. chilled panel and displacement ventilation[J]. HV&AC, 1998, 28(5):18-20.

[35] ASHRAE. ASHRAE Handbook[S]. Atlanta: American Society of Heating, Refrigerating and Air-conditioning Engineers Inc,2009.

[36] Niu J, Burnett J. Integrating radiant/operative temperature controls into building energy simulation[J]. ASHRAE Transaction, 1998, 104(2): 210-217.

[37] 何天祺, 康侍民, 盧軍. 供暖通風與空氣調節[M]. 重慶: 重慶大學出版社, 2008: 240-242.HE Tian-qi, KANG Shi-min, LU Jun. Heating, ventilation and air conditioning[M]. Chongqing: Chongqing University Press,2008: 240-242.

[38] Fanger P O, Ipsen BM, Langkilde G. Comfort limits for asymmetric thermal radiation[J]. Energy and Buildings, 1985,8(3): 225-236.

[39] Loveday D L, Parsons K C, Hodder S G. Chilled ceiling and displacement ventilation environments: airflow, radiant asymmetry and thermal comfort effects[C]//Proc BEPAC/EPSRC mini-conference Sustainable Building Abingdon,1989: 1041-1049.