±1 100 kV特高壓直流輸電線路對地及交叉跨越距離

胡守松，李健，馬凌，柏曉露，張益修

(中南電力設計院，武漢市 430071)

0 引言

我國地域能源分布和經濟發展極不均衡的基本國情，決定了能源必須在全國范圍內優化配置。對于需遠距離送電的能源基地，如西藏水電、準東火電外送和跨國輸電等項目，其遠景輸電規模超過100 GW，輸電距離超過3 000 km，輸電容量大、距離長。若采用±800 kV直流輸電，線損率將超過10%，經濟性較差，客觀上要求采用更高電壓等級直流輸電。而導線對地及交叉跨越距離對桿塔高度及造價影響很大，對于新的電壓等級輸電線路來說，是線路設計的關鍵技術原則之一。

1 導線對地及交叉跨越距離的確定原則

直流輸電線路導線對地及交叉跨越距離除要考慮電氣安全間隙外，還應考慮電磁環境的影響，主要包括電場效應(合成場強、離子流密度)、可聽噪聲、無線電干擾及磁場效應，其中起決定作用的是電場效應及電氣安全間隙。

1.1 電氣安全間隙

決定導線對地及交叉跨越距離的電氣安全間隙中，起控制作用的是操作過電壓。根據過電壓及放電間隙的初步研究成果，±1 100 kV直流輸電線路空氣間隙在不同海拔及操作沖擊過電壓下的空氣間隙如表1所示。

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在實際工程設計中，由于線路所經地區最高海拔和操作過電壓都會有差異，從設計原則的適應性考慮，電氣安全間隙推薦取為10.0 m。

1.2 電磁環境限值標準

1.2.1 電場效應

參考我國±800 kV特高壓直流輸電線路設計和運行經驗［1-2］，推薦±1 100 kV直流輸電線路電場效應限值如下。

(1)一般非居民地區:合成場強限定在雨天36 kV/m，晴天30 kV/m;離子流密度限定在雨天150 nA/m2，晴天 100 nA/m2。

(2)居民區:合成場強限定在雨天30 kV/m，晴天25 kV/m;離子流密度限定在雨天100 nA/m2，晴天80 nA/m2。

(3)人煙稀少的非農業耕作地區:合成場強限定在雨天42 kV/m，晴天35 kV/m;離子流密度限定在雨天 180 nA/m2，晴天 150 nA/m2。

(4)線路鄰近民房時:民房所在地面的未畸變合成場強按濕導線條件計算不超過15 kV/m，最大值不超過25 kV/m。

1.2.2 可聽噪聲

距直流架空輸電線路正極性導線對地投影外20 m處，由電暈產生的可聽噪聲50%值不超過45 dB;海拔高度大于1 000 m且線路經過非居民區時，不超過50 dB。鄰近民房時，民房所在地面由直流線路電暈產生的可聽噪聲，按GB 3096—2008《聲環境質量標準》執行。

1.2.3 無線電干擾

低海拔地區，距正極性導線對地投影外20 m處，晴天時0.5 MHz無線電干擾場強80%限值取為58 dB(μV/m)，海拔高度 1 000 m以上時不超過61 dB(μV/m)。

1.2.4 直流磁場

參考DL/T 1088—2008《±800 kV特高壓直流輸電線路電磁環境參數限值》，±1 100 kV直流線路下方的磁感應強度推薦限值為10 mT。

2 電場效應影響因素分析

依據上述原則，在導線不同截面及分裂數、分裂間距、極間距及對地高度時，計算分析導線的電場效應。按照海拔為1 000 m計算，且不考慮南北差異及污穢、干燥等因素。

2.1 導線截面及分裂數

計算條件:對地距離為24 m，極間距為28 m。分別計算8×800 mm2、8 ×900 mm2、8 ×1 000 mm2、8 ×1 120 mm2、8 × 1 250 mm2、10 × 800 mm2、10 ×720 mm2導線的電場效應，結果如表2所示。

表2 不同導線電場效應Tab.2 Electric field effects of different conductors

根據表2的計算結果可知:10分裂導線地面合成場強優于8分裂導線;導線分裂數相同時，導線截面積越大，地面合成場強、離子流密度越小。

2.2 分裂間距

計算條件:導線為8×1 000 mm2，對地距離為24 m，極間距為28 m。計算導線不同分裂間距時的電場效應，結果如表3所示。

表3 不同分裂間距時電場效應Tab.3 Electric field effects of different split spacing

由表3計算結果可見，隨著分裂間距的增加，地面合成場強先減小后變大，分裂間距為300～350 mm時，地面合成場強最小。在工程設計中，綜合考慮次檔距振蕩和電磁環境影響，推薦分裂間距采用450 mm。

2.3 極間距

計算條件:導線為8×1 000 mm2，對地距離為24 m。計算不同極間距條件下導線電場效應，結果如表4所示。

表4 不同極間距時電場效應Tab.4 Electric field effects of different electrode spacing

從表4計算結果可以得出，隨著極間距的增加，地面合成場強、離子流密度有所減小，但變化較小，可見極間距對地面電場效應影響較小。

2.4 對地距離

計算條件:導線為 8×1 000 mm2，極間距為28 m。計算不同對地距離時導線的電場效應，結果如表5所示。

表5 不同對地距離時電場效應Tab.5 Electric field effects of different ground clearance

從表5計算結果可知:對地距離越小，地面合成場強、離子流密度越大，且變化幅度越大;雨天電場效應較晴天強，確定導線對地及交叉跨越距離時，雨天起控制作用。

3 導線對地及交叉跨越距離

3.1 導線對地距離

參考±1 100 kV導線及桿塔研究成果，推薦按照8×1 000 mm2導線、極間距為28 m(V串)、分裂間距為450 mm，確定±1 100 kV直流線路導線最小對地距離。根據導線對地及交叉跨越距離確定原則及相關計算結果［3-5］，確定居民區及非居民區的推薦導線最小對地距離，具體如表6所示。

表6 ±1 100 kV線路導線最小對地距離Tab.6 Minimum clearance to ground of±1 100 kV transmission line

在交通困難地區，按標稱場強為20 kV/m以及合成場強限值雨天為46 kV/m、晴天為38 kV/m，計算導線對地距離，推薦值為20.5 m。

在步行可達到的山坡地區，導線風偏后的凈空距離按電氣安全間隙為10 m，人、畜及攜帶物總高為3.5 m，再加裕度2.0 m進行計算，導線風偏的凈空距離推薦取為15.5 m;對于步行不可達到的山坡、峭壁、巖石，導線風偏后的凈空距離暫推薦取值為12 m。

3.2 交叉跨越距離

3.2.1 導線跨越鐵路和公路

±1 100 kV直流輸電線路跨越鐵路、公路時，交叉跨越距離按居民區標準執行，推薦取值為28 m。±1 100 kV直流輸電線路跨越電氣化鐵路承力索或接觸線時，垂直距離由最大電氣間隙控制。電氣安全間隙為10 m，導線動態范圍取2 m，裕度取3 m，則垂直距離推薦取值為15 m。導線至電氣化鐵路承力索或接觸線桿塔頂的場強，按合成場強雨天為50 kV/m、晴天為42 kV/m計算取值，推薦取值為18 m。此時在電氣安全間隙10 m基礎上，有8 m裕度［6-7］。

3.2.2 導線跨越電力線路

±1 100 kV直流輸電線路跨越電力線路時，特高壓直流線路對被跨越導(地)線的最小垂直距離，按電氣安全間隙10 m、裕度3 m計算取值，推薦取值為13 m;對電力線桿塔頂的最小垂直距離，可取交叉線路接觸網桿頂的標準及取值，推薦取值為18 m。

3.2.3 導線跨越弱電線路

±1 100 kV直流輸電線路跨越弱電線路時，導線至弱電線路的最小垂直距離，可按合成場強雨天為42 kV/m、晴天為35 kV/m計算取值，推薦取值為21 m。

3.2.4 導線跨越樹木

±1 100 kV直流輸電線路跨越樹木時，導線對樹木最小垂直距離按合成場強雨天為60 kV/m、晴天為52 kV/m計算取值，推薦取值為15.5 m。此時在電氣安全間隙10 m基礎上，有5.5 m裕度。

3.2.5 導線跨越河流

±1 100 kV直流輸電線路跨越通航河流時，導線至5年一遇洪水位的最小垂直距離按合成場強雨天為50 kV/m、晴天為42 kV/m計算取值，推薦取值為18 m。導線至最高航行水位時的最高船桅頂的最小垂直距離，按導線電氣安全間隙10 m、裕度3 m計算取值，推薦取值為13 m。

±1 100 kV直流輸電線路跨越不通航河流時，導線至百年一遇洪水位的最小垂直距離按電氣安全間隙為10 m，漂浮物高度為2 m，裕度為3 m進行計算，取值為15 m。冬季導線至冰面的最小垂直距離按非居民區(農業耕作區)的要求取值為24 m。

3.2.6 導線跨越特殊管道和索道

±1 100 kV直流輸電線路跨越特殊管道時，建議交叉跨越距離與跨越弱電線路時相同，取值為21 m，或按協議要求取值。±1 100 kV直流輸電線路跨越索道時，交叉跨越距離可與跨越電力線路時相同，取值為13 m。

4 導線與建筑物之間距離及線路走廊寬度

4.1 導線與建筑物之間距離

±1 100 kV直流線路不應跨越經常住人或屋頂為易燃材料的建筑物。導線與建筑物之間的最小垂直距離，按在交通困難地區對地距離的基礎上再增加0.5 m計算取值，為21 m。若所跨越的建筑物為非長期住人建筑，尚需滿足房屋所在位置地面處濕導線合成場強不超過15 kV/m的要求［8-10］。

考慮到導線最大風偏工況是短時性的，導線在最大風偏時對建筑物的最小凈空距離，按跨越時的垂直距離減去0.5 m計算取值，為20.5 m。

4.2 線路走廊寬度

綜合考慮合成場強、無線電干擾及可聽噪聲等因素，±1 100 kV直流線路走廊寬度由合成場強控制。對于8×1 000 mm2導線，當極間距為28 m時，計算不同導線對地距離的走廊寬度，結果如表7所示。由表7計算結果可知，隨著導線對地距離的增加，走廊寬度逐漸減小。

表7 線路走廊寬度Tab.7 Line corridor width

5 結語

參考我國±800 kV特高壓直流輸電線路設計、運行經驗，給出了±1 100 kV特高壓直流輸電線路電場效應、無線電干擾、可聽噪聲等電磁環境的限值標準，對地面合成場強、離子流密度等影響因素進行了分析計算。在此基礎上給出了±1 100 kV直流輸電線路導線對地及交叉跨越距離和線路走廊寬度。本文計算結果可供工程設計參考。

［1］GB 50545—2010 110 kV～750 kV架空輸電線路設計規范［S］.

［2］DL/T 1088—2008 ±800 kV特高壓直流線路電磁環境參數限值［S］.

［3］張殿生.電力工程高壓輸電線路設計手冊［M］.2版.北京:中國電力出版社，2003.

［4］中國電力工程顧問集團公司.±800 kV級直流輸電系統工程設計研究(線路部分):對地及交叉跨越距離配合研究［R］.北京:中國電力工程顧問集團公司，2008.

［5］趙畹君.高壓直流輸電工程技術［M］.北京:中國電力出版社，2004.

［6］安德生J G.345千伏及以上超高壓輸電線路設計參考手冊［M］.北京:電力工業出版社，1981.

［7］黃欲成，趙全江，李翔，等.±800 kV向上直流輸電線路對地及交叉跨越距離［J］.電力建設，2011，32(1):15-17.

［8］薛春林.云廣±800 kV線路對地及交叉跨越距離研究［J］.高電壓技術，2006，32(12):183-186.

［9］周康，李永雙，趙宇明.±800 kV級直流輸電線路對地距離及交叉跨越研究［J］.南方電網技術，2009，3(5):18-20.

［10］王小鳳，周浩.±800 kV特高壓直流輸電線路的電磁環境研究［J］.高壓電器，2007，43(2):109-112.