脫硫系統(tǒng)效率綜合分析

李 鳴

（華北電力大學(xué) 電氣與電子工程學(xué)院，河北 保定 102206）

1 設(shè)備概況

秦皇島發(fā)電有限責(zé)任公司二期3號(hào)、4號(hào)爐2×300MW機(jī)組煙氣脫硫工程，采用海水脫硫工藝。一爐一塔配置，可處理100%煙氣，脫硫效率不低于90%。設(shè)計(jì)煤種為山西晉北煙煤，設(shè)計(jì)煙溫124℃。

1.1 煙氣參數(shù)

FGD系統(tǒng)入口煙氣量為1 250 000N·m3／h（實(shí)際O2，濕基，BMCR工況）；入口SO2濃度為1 700mg／（N·m3）（實(shí) 際 O2，濕 基，含 硫 量0.84%，BMCR工況）；煙氣入口溫度為124～157℃。

1.2 海水參數(shù)

脫硫海水（凝汽器出口）設(shè)計(jì)總流量為41 000m3／h。從吸收塔排放海水總量為8 500m3／h。脫硫海水溫度根據(jù)電廠提供的數(shù)據(jù)，4號(hào)機(jī)組凝汽器出口冬季最低水溫14.4℃，夏季最高水溫37.4℃。

主要性能保證值：

1）脫硫效率：當(dāng)燃用脫硫設(shè)計(jì)煤種時(shí)（硫分為0.84%），F(xiàn)GD裝置脫硫效率≥90%。

2）可利用率：保證整套FGD裝置相對(duì)鍋爐運(yùn)行時(shí)間的可利用率≥95%。

3）凈煙氣溫度：FGD系統(tǒng)（GGH）出口煙氣溫度≥70℃。

2 3號(hào)爐及4號(hào)爐脫硫現(xiàn)狀

秦皇島發(fā)電有限責(zé)任公司3號(hào)爐脫硫系統(tǒng)于2008年12月投產(chǎn)，4號(hào)爐脫硫系統(tǒng)于2007年12月投產(chǎn)。

2.1 燃用煤種

秦皇島發(fā)電有限責(zé)任公司用煤以平朔煤、霍林河露天煤、遼寧益東煤為主，平朔煤一般分析煤樣全硫Sad（%）為2.33，遼寧益東煤一般分析煤樣全硫Sad（%）為0.74，霍林河露天煤業(yè)一般分析煤樣全硫Sad（%）為0.30。目前，通過混配配煤控制FGD入口SO2濃度≤2 400mg／（N·m3）。

2.2 參數(shù)對(duì)比

機(jī)組脫硫效率與FGD運(yùn)行參數(shù)對(duì)照見表1。

表1 機(jī)組脫硫效率與FGD運(yùn)行參數(shù)對(duì)照

2.3 存在問題

由表1可以看出，脫硫系統(tǒng)在運(yùn)行方面有以下問題：

1）同樣入爐煤情況下，4號(hào)爐FGD入口SO2濃度大于3號(hào)爐FGD入口SO2濃度。

2）在同樣負(fù)荷情況下，3號(hào)爐脫硫效率遠(yuǎn)高于4號(hào)爐。

3）在同樣周期下，4號(hào)爐GGH差壓比3號(hào)爐GGH差壓增長慢。

設(shè)備解體檢查時(shí)，脫硫系統(tǒng)在設(shè)備方面有以下問題：

1）3號(hào)爐、4號(hào)爐GGH內(nèi)部存在冷端徑向密封片傾倒和傳熱元件腐蝕板結(jié)現(xiàn)象。

2）4號(hào)爐海水管道濾網(wǎng)堵，旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)排污彎頭脫落。

3）3號(hào)爐、4號(hào)爐吸收塔內(nèi)部分配管的噴嘴堵塞，4號(hào)爐填料不足。

3 3號(hào)爐及4號(hào)爐脫硫效率綜合分析

3.1 理論上影響脫硫效率的因素

3.1.1 煤種對(duì)脫硫效率的影響

秦皇島發(fā)電有限責(zé)任公司用煤以平朔煤、霍林河露天煤、遼寧益東等煤種為主，由于煤樣全硫Sad（%）的含量較高，與設(shè)計(jì)的煤種含硫量（0.84%）偏差較大，造成FGD入口煙氣的SO2濃度比設(shè)計(jì)值（1 700mg／（N·m3））高400～800mg／（N·m3）。

FGD入口煙氣SO2濃度與脫硫效率對(duì)照見表2。

表2 FGD入口煙氣SO2濃度與脫硫效率對(duì)照

由表2可以看出，隨著入口煙氣SO2濃度的增加，造成脫硫效率的下降是必然的。

3.1.2 GGH方面對(duì)脫硫效率的影響

GGH是一種原煙氣和凈煙氣逆向布置的再生式熱交換器。原煙氣進(jìn)入容克式煙氣加熱器，把熱量傳遞給傳熱元件。溫度較低的原煙氣從煙氣加熱器中出來進(jìn)入脫硫塔，煙氣中的SO2在脫硫塔中被去除。凈煙氣從脫硫塔出來，重新回到容克式煙氣加熱器，傳熱元件把熱量傳遞給凈煙氣，從煙囪中順利排煙。GGH的熱端密封由低壓泄漏風(fēng)機(jī)提供，可保證熱端扇形板和盤路的密封，冷端有徑向密封片與冷端扇形板進(jìn)行密封，當(dāng)密封間隙不符合標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，原煙氣可直接泄漏到凈煙氣側(cè)，從而影響FGD的整體脫硫效率。

3.1.3 吸收塔對(duì)脫硫效率的影響

吸收塔是進(jìn)行煙氣海水脫硫的主要部件，填料塔內(nèi)的主要單元是填料層，氣液兩相在填料表面進(jìn)行逆流接觸，填料不僅提供了氣液兩相接觸的傳質(zhì)表面，而且促進(jìn)氣液兩相分散，并使液膜不斷更新。吸收塔直接影響脫硫效率，主要有以下幾個(gè)方面：

1）液氣比對(duì)吸收塔脫硫效率的影響。液氣比就是指吸收塔內(nèi)海水的流量與通過煙氣的比值，液氣比越大，脫硫效率越高。

2）煙氣溫度對(duì)脫硫效率的影響。相關(guān)資料顯示，煙氣溫度低于60℃時(shí)，脫硫效率與溫度呈現(xiàn)較大的相關(guān)性，曲線斜率較大，在60℃以上脫硫效率隨溫度升高而呈現(xiàn)緩慢下降的趨勢(shì)，煙氣溫度越低，越有利于脫硫。

建議在滿足煙囪排煙和水蒸汽不結(jié)露的情況下，盡量降低吸收塔入口煙氣溫度，除塵后的煙氣進(jìn)入吸收塔前需預(yù)先冷卻，以提高塔內(nèi)SO2的吸收效率［1］。

3）內(nèi)部散堆填料對(duì)吸收塔脫硫效率的影響。散堆填料的比表面積是指單位填充體積所具有的填料表面積，填料應(yīng)具有盡可能多的比表面積以提供氣液接觸面，從而提高脫硫效率。

在填料塔內(nèi)，氣體是在填料間的空隙內(nèi)通過的，為減小氣體的流動(dòng)阻力，提高填料塔的允許氣速，填料層應(yīng)有盡可能大的空隙率。

4）填料塔的噴淋密度對(duì)吸收塔脫硫效率的影響。噴淋密度為單位時(shí)間內(nèi)單位塔截面積上噴淋的液體體積，為使氣液兩相在填料表面進(jìn)行良好的逆流接觸，填料必須獲得良好的潤濕，所以，應(yīng)保證塔內(nèi)液體的噴淋密度［2］。

3.1.4 旁路擋板對(duì)脫硫效率的影響

旁路擋板不嚴(yán)，漏風(fēng)大，原煙氣可直接從盤路擋板泄漏到凈煙氣側(cè)，影響脫硫效率。

3.2 影響3號(hào)爐、4號(hào)爐脫硫效率的原因分析

3.2.1 3號(hào)爐及4號(hào)爐FGD入口SO2濃度不同分析

秦皇島發(fā)電有限責(zé)任公司3號(hào)爐、4號(hào)爐在同樣入爐煤情況下，4號(hào)爐FGD入口SO2濃度大于3號(hào)爐FGD入口SO2濃度，分析原因如下。

3.2.1.1 兩臺(tái)爐空預(yù)器漏風(fēng)對(duì)煙氣SO2濃度的影響

煙氣中SO2濃度的大小與氧量的大小有著直接的關(guān)系，一般來說煙氣中的含氧量越大，則SO2濃度越小，因此，在環(huán)保驗(yàn)收中都用標(biāo)氧下的SO2濃度來計(jì)算脫硫效率。即

原煙氣SO2濃度及凈煙氣SO2濃度為折算到標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)、干基、6%O2下的原煙氣、凈煙氣中的SO2濃度。

4號(hào)爐在1月開始進(jìn)入檢修，期間進(jìn)行了空預(yù)器的密封改造，經(jīng)華北電科院實(shí)際測(cè)試，4號(hào)機(jī)組在300MW負(fù)荷工況下，一號(hào)空預(yù)器漏風(fēng)率為7.21%，二號(hào)空預(yù)器漏風(fēng)率為6.42%。就3號(hào)爐13%左右的空預(yù)器漏風(fēng)率來說，煙氣中的含氧量明顯降低，因此，在3號(hào)爐、4號(hào)爐入爐煤一樣的情況下，4號(hào)爐FGD入口SO2濃度要高于3號(hào)爐是正常的。

3.2.1.2 兩臺(tái)爐爐內(nèi)燃燒調(diào)節(jié)差異對(duì)煙氣SO2濃度的影響

根據(jù)4月23日3號(hào)爐、4號(hào)爐入爐煤含硫量均為0.66%的情況下，300MW負(fù)荷下折算標(biāo)氧下的原煙氣SO2濃度、凈煙氣SO2濃度和脫效率如下：

3號(hào)爐：

如果不考慮空預(yù)器漏風(fēng)的影響，4號(hào)爐和3號(hào)爐原煙氣SO2濃度差值由269mg／（N·m3）降到了85mg／（N·m3），在正常誤差范圍內(nèi)，消除了爐內(nèi)燃燒調(diào)節(jié)差異的可能性。

因此，3號(hào)爐、4號(hào)爐在同樣入爐煤情況下，4號(hào)爐FGD入口SO2濃度大于3號(hào)爐FGD入口SO2濃度，可以排除爐內(nèi)燃燒調(diào)節(jié)差異的影響，主要是由預(yù)熱器漏風(fēng)不同造成的，漏風(fēng)系數(shù)越大，原煙氣SO2濃度越小。

3.3 4號(hào)爐脫硫效率比3號(hào)爐效率低的原因分析

秦皇島發(fā)電有限責(zé)任公司3號(hào)爐、4號(hào)爐在同樣負(fù)荷情況下，3號(hào)爐脫硫效率遠(yuǎn)高于4號(hào)爐，分析有以下原因。

3.3.1 GGH漏風(fēng)對(duì)脫硫效率的影響

3號(hào)爐、4號(hào)爐脫硫系統(tǒng)停運(yùn)時(shí)，對(duì)GGH內(nèi)部進(jìn)行了檢查，存在冷端徑向密封片傾倒和傳熱元件腐蝕板結(jié)現(xiàn)象。

2009年5月14日對(duì)4號(hào)爐吸收塔出口凈煙氣的SO2濃度進(jìn)行了測(cè)試，結(jié)果：FGD入口SO2濃度為2 178時(shí)，煙囪入口為195，測(cè)試為147；FGD入口SO2濃度為2 114時(shí)，煙囪入口為188，測(cè)試為138。從測(cè)試結(jié)果可以看出，GGH的漏風(fēng)對(duì)脫硫效率有一定的影響，由于GGH的熱端有低壓泄漏風(fēng)機(jī)密封，而冷端主要靠密封片密封，冷端密封片的傾倒造成漏風(fēng)系數(shù)增大，從而影響FGD的整體脫硫效率。經(jīng)計(jì)算，現(xiàn)在GGH的漏風(fēng)系數(shù)在2.2%左右，如果能達(dá)到說明書上要求不高于1%的話，F(xiàn)GD的效率可以提高1%～1.2%。

4號(hào)爐GGH內(nèi)部冷端徑向密封片傾倒的比3號(hào)爐的嚴(yán)重，造成漏風(fēng)比3號(hào)爐大，對(duì)脫硫效率有一定的影響。

3.3.2 吸收塔對(duì)脫硫效率的影響

3.3.2.1 液氣比對(duì)吸收塔脫硫效率的影響

由于液氣比越大，脫硫效率越高，已調(diào)整4號(hào)爐上塔水流量為10 000m3／h左右，遠(yuǎn)大于8 500m3／h的設(shè)計(jì)流量，如果增加上塔水流量，將影響另一臺(tái)爐流量，同時(shí)吸收塔液位過高也將影響煙道安全。上塔水流量暫時(shí)不做調(diào)整。

3.3.2.2 介質(zhì)接觸面積和時(shí)間的影響

正常情況下煙氣和海水接觸越充分，脫硫效果越好。3號(hào)爐吸收塔為圓形，直徑16m，通流面積200m2，4號(hào)爐吸收塔為方形，長寬各13.5m，通流面積182.25m2，兩者相差約18m2，在填料層高度一樣的情況下，增加了煙氣和海水介質(zhì)的接觸面積。

經(jīng)核實(shí)設(shè)計(jì)圖紙，4號(hào)爐吸收塔內(nèi)部填料層厚度4m，距離分配管中心1m，經(jīng)測(cè)量填料層厚度不足，應(yīng)添加填料。并且將填料層表面進(jìn)行平整，防止厚度不均影響脫硫效率。

3.3.2.3 噴淋效果的影響

在吸收塔內(nèi)，海水噴淋效果越好，脫硫效率越高。3號(hào)爐吸收塔和4號(hào)爐吸收塔為母管制供水，由于沿程阻力的原因，3號(hào)爐上塔水壓力略高于4號(hào)爐，在通流量一定的情況下，噴淋效果要好于4號(hào)爐。同時(shí)，3號(hào)爐噴淋水噴嘴為龍?jiān)醋灾髟O(shè)計(jì)，和4號(hào)爐噴淋水噴嘴相比，不易堵塞，減少了塔內(nèi)由于噴淋管噴嘴堵形成局部煙氣走廊的可能。

因此，3號(hào)爐、4號(hào)爐在同樣負(fù)荷情況下，3號(hào)爐脫硫效率遠(yuǎn)高于4號(hào)爐的主要原因有：4號(hào)爐GGH內(nèi)部冷端徑向密封片傾倒的比3號(hào)爐的嚴(yán)重，4號(hào)爐的塔形和通流面積比3號(hào)爐小，以及4號(hào)爐內(nèi)部填料不足、噴淋效果差是造成4號(hào)爐脫硫效率低的主要原因。

3.3.3 旁路擋板的影響

旁路擋板門不嚴(yán)將直接造成脫硫效率的降低。4號(hào)爐煙道旁路擋板門前后原、凈煙氣管道很近，且前后直管道煙道較長，旁路擋板稍有泄漏，影響很大。4號(hào)爐吸風(fēng)機(jī)出口壓力為700Pa左右，3號(hào)爐吸風(fēng)機(jī)出口壓力為300Pa左右，造成4號(hào)爐旁路擋板門的前后壓差要大于3號(hào)爐，泄漏的可能性加大。另外，4號(hào)爐旁路擋板門后有較長一段直管道，泄漏的煙氣和凈煙氣能夠充分混合，而3號(hào)爐旁路擋板門后到煙囪很近，沒有直管道，即使有泄漏也會(huì)被煙囪形成的負(fù)壓抽吸，不會(huì)和凈煙氣充分混合。

4號(hào)爐去年在凈煙氣擋板處測(cè)得的SO2濃度要比煙囪入口測(cè)得的 SO2濃度低15mg／（N·m3）左右，而3號(hào)爐凈煙氣擋板處測(cè)得的SO2濃度要比煙囪入口測(cè)得的SO2濃度要高。這影響4號(hào)爐脫硫效率降低1%左右。

3.3.4 排煙溫度的影響

相關(guān)資料顯示，煙氣溫度低于60℃時(shí)，脫硫效率與溫度呈現(xiàn)較大的相關(guān)性，曲線斜率較大，在60℃以上，脫硫效率隨溫度升高而呈現(xiàn)緩慢下降的趨勢(shì)，煙氣溫度越低，越有利于脫硫。而4號(hào)爐空預(yù)器密封改造后漏風(fēng)明顯減少，在爐內(nèi)煙氣量一致的情況下，3號(hào)爐原煙氣量增加，使4號(hào)爐的原煙氣溫度略高于3號(hào)爐。也是影響4號(hào)爐脫硫效率低的原因。

3.3.5 測(cè)量裝置位置的影響

去年4號(hào)爐脫硫效率明顯高于今年，主要原因有：4號(hào)爐凈煙氣的取樣點(diǎn)由凈煙氣擋板處移到了煙囪入口，造成測(cè)量的數(shù)值增大，同時(shí)儀器校對(duì)精度提高，未再調(diào)整負(fù)偏差，測(cè)量的數(shù)值也偏高。

西安電子科學(xué)院在2008年12月4日～12月6日對(duì)4號(hào)爐脫硫裝置脫硫效率測(cè)試（滿負(fù)荷工況）的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)見表3。

表3 4號(hào)爐脫硫裝置脫硫效率測(cè)試數(shù)據(jù)

從表3可以看出，2008年西安電子科學(xué)院測(cè)的4號(hào)爐脫硫效率與現(xiàn)在相差不大，凈煙氣的取樣點(diǎn)移位和儀器校對(duì)精度提高使得測(cè)量的數(shù)據(jù)接近實(shí)際，4號(hào)爐實(shí)際脫硫效率比去年下降只有1%～2%。

3.4 3號(hào)爐GGH差壓增長快原因分析

GGH差壓的增長直接造成增壓風(fēng)機(jī)出力的不足，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致機(jī)組不得不減出力運(yùn)行，這是困擾所有海水脫硫電廠的難題［3］。

通過5月31日3號(hào)爐、4號(hào)爐300MW時(shí)增壓風(fēng)機(jī)電流和GGH差壓顯示，3號(hào)爐脫硫GGH差壓增長較快。

分析3號(hào)爐GGH差壓增長快的主要原因有：3號(hào)爐、4號(hào)爐在同樣負(fù)荷情況下，3號(hào)爐脫硫效率遠(yuǎn)高于4號(hào)爐，分析有以下原因。

3.4.1 高壓水沖洗的影響

4號(hào)爐在投產(chǎn)初期就進(jìn)行了離線高壓水沖洗，并且每次脫硫系統(tǒng)停運(yùn)期間都進(jìn)行了沖洗，因此，沒有出現(xiàn)明顯GGH傳熱元件結(jié)垢板結(jié)的現(xiàn)象。而3號(hào)爐在1月到2月中旬近20天脫硫停運(yùn)期間，由于高壓水沖洗設(shè)備未及時(shí)移交，加上對(duì)GGH堵灰認(rèn)識(shí)不足，未對(duì)GGH進(jìn)行沖洗，造成前期運(yùn)行過程中附在傳熱元件上的灰在潮濕環(huán)境中沾附并板結(jié)在傳熱元件上。脫硫系統(tǒng)投運(yùn)后，由于傳熱元件表面不再光滑，更易形成堵灰，GGH在線高壓水沖洗形成的潮濕環(huán)境，不但沒有起到疏通作用，反而在一定程度上加劇了堵灰的發(fā)生。

3.4.2 蒸汽吹灰的影響

3號(hào)爐、4號(hào)爐GGH蒸汽吹灰同為一根母管引出，先經(jīng)過4號(hào)爐，然后到3號(hào)爐，由于3號(hào)爐蒸汽吹灰管道長沿程阻力大，造成3號(hào)爐GGH的吹灰壓力和蒸汽溫度均低于4號(hào)爐，使3號(hào)爐吹灰效果不如4號(hào)爐。

3.4.3 燒霍林河煤的影響

2009年3月開始摻燒霍林河煤，由于該煤種灰分大，在一定程度上加大了煙氣中灰的攜帶量，容易加劇GGH的傳熱元件表面粘灰，從而增大GGH的壓差。

4 FGD存在的問題及提高脫硫效率的建議

4.1 煤質(zhì)方面

建議加強(qiáng)4號(hào)爐的混配煤，減少入爐煤的硫含量，降低煙氣中SO2濃度，通過混配配煤控制FGD入口SO2濃度≤2 400mg／（N·m3），可以基本保證4號(hào)爐的脫硫效率。

4.2 GGH方面

咨詢同類海水脫硫的電廠，如深圳媽灣和山東日照等海水脫硫電廠，普遍存在傳熱元件板結(jié)、堵灰以及腐蝕的問題，正常運(yùn)行期間GGH差壓上漲較快，一般由300Pa上漲到1 000Pa，短時(shí)近一周時(shí)間，長時(shí)兩個(gè)月。GGH高壓清洗系統(tǒng)清洗，設(shè)計(jì)每月沖洗一次。一般不贊成在線水沖洗，媽灣電廠配有壓縮空氣吹掃系統(tǒng)。

秦皇島發(fā)電有限責(zé)任公司也試過提高蒸汽吹灰壓力（1.3MPa左右）、在線高壓水沖洗、離線人工高壓水沖洗等方法，蒸汽吹灰和在線高壓水沖洗可降低GGH的差壓0.2～0.3kPa，而離線人工高壓水沖洗雖不能將傳熱元件表面的板結(jié)層徹底清除，可保持時(shí)間較長。建議壓差增大到1.3kPa時(shí)，對(duì)GGH進(jìn)行離線人工高壓水沖洗。

傳熱元件腐蝕主要原因是冷端傳熱元件溫度較低，并且凈煙氣內(nèi)攜帶的海水中含有大量的酸性物質(zhì)，如硫酸、鹽酸、氫氟酸等，氫氟酸是腐蝕傳熱元件表面搪瓷層的主要物質(zhì)，搪瓷層腐蝕后，造成傳熱元件腐蝕加快［4］。

建議摸索傳熱元件腐蝕情況，影響換熱前進(jìn)行更換。

傳熱元件的制作工藝有干法靜電噴鍍、濕法靜電噴鍍和浸鍍的工藝，探討搪瓷工藝對(duì)傳熱元件腐蝕的影響，防止出現(xiàn)因搪瓷層損壞造成的元件腐蝕，以延長傳熱元件的使用壽命。

由于傳熱元件表層的板結(jié)物很難清理，建議儲(chǔ)備一套傳熱元件，檢修時(shí)進(jìn)行更換，拆下的元件可考慮藥物浸泡或解體清理后作為輪換備件［4］（購買傳熱元件時(shí)，可考慮元件的換型，包括元件的外形尺寸、波形板的形狀、搪瓷的制作工藝等方面進(jìn)行改進(jìn)）。

3號(hào)爐、4號(hào)爐GGH冷端徑向密封片傾倒嚴(yán)重，造成漏風(fēng)增大。

由于3號(hào)爐、4號(hào)爐GGH冷端徑向密封片傾倒嚴(yán)重，建議更換密封片并對(duì)密封結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)。經(jīng)咨詢GGH廠家，可改裝雙壓板密封，調(diào)整密封片漏出壓板的長度，然后按照廠家資料要求調(diào)整徑向密封片與扇形板的間隙，可保證GGH的密封效果。

4.3 吸收塔方面

1）經(jīng)核實(shí)設(shè)計(jì)圖紙，4號(hào)爐吸收塔內(nèi)部填料層厚度4m，距離分配管中心1m，脫硫系統(tǒng)停運(yùn)已測(cè)量填料層厚度1.4m左右，填料層表面進(jìn)行平整，防止厚度不均影響脫硫效率（填料層厚度現(xiàn)場(chǎng)核實(shí)，3號(hào)爐、4號(hào)爐與設(shè)計(jì)厚度都有偏差，因?yàn)樵O(shè)計(jì)厚度為填料初次添加的厚度，經(jīng)過運(yùn)行受海水的沉壓，勢(shì)必造成厚度降低，考慮到吸收塔噴嘴改造，建議4號(hào)爐填料添加應(yīng)一并考慮）。

2）由于海水噴淋對(duì)脫硫效率影響較大，并且4號(hào)爐的噴淋管易堵，建議在原有設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，4號(hào)爐脫硫停運(yùn)時(shí)，加強(qiáng)對(duì)海水管道的檢修維護(hù)，包括海生物的治理，濾網(wǎng)的定期清理排污，吸收塔內(nèi)部噴淋管的清理等。防止因填料缺少潤濕，煙氣短路造成脫硫效率下降。

3）恢復(fù)脫落的二次濾網(wǎng)排污裝置。

4號(hào)機(jī)組脫硫系統(tǒng)吸收塔供水二次濾網(wǎng)為ETP1000型，臥式安裝，公稱直徑1 000mm，設(shè)計(jì)過濾精度φ8，運(yùn)行水阻＜3kPa。排污裝置為全自動(dòng)排污槽旋轉(zhuǎn)反沖洗二次濾網(wǎng)，網(wǎng)芯為斗狀，與筒體為無間隙焊接密封。

恢復(fù)二次濾網(wǎng)排污裝置的工作：

①按原設(shè)計(jì)尺寸焊接恢復(fù)破碎的排污槽體，焊條材質(zhì)選用316L，槽體邊緣應(yīng)修整齊平；

②修整與傳動(dòng)軸連接的傳動(dòng)法蘭套及與排污槽體連接的三通體的法蘭端面，保證排污槽體裝配后與傳動(dòng)軸的垂直度；

③加工旋轉(zhuǎn)排污槽的連接鍵應(yīng)采用耐海水腐蝕的316L材質(zhì)；

④將原設(shè)計(jì)防排污裝置脫落的壓蓋螺栓由M8×25變更為M16×25（此變更已與廠家溝通具備可行），材質(zhì)316L。

4）3號(hào)爐、4號(hào)爐海水分配管的噴嘴差別較大，3號(hào)爐設(shè)計(jì)為龍?jiān)垂镜膶＠O(shè)計(jì)，4號(hào)爐為ALSTOM的設(shè)計(jì)，兩者在噴嘴形式上差別較大，對(duì)噴淋效果也有一定的影響，已咨詢龍?jiān)垂荆杞?jīng)過專業(yè)設(shè)計(jì)，對(duì)噴嘴改造的可行性進(jìn)行研究，評(píng)估改造后對(duì)脫硫效率的影響。如果可行的話，建議可對(duì)4號(hào)爐吸收塔的海水分配管進(jìn)行改型。并可參照3號(hào)爐的設(shè)計(jì)，將二次濾網(wǎng)和垂直管道上的濾網(wǎng)取消，以減少管道的沿程阻力和提高上塔水量。

5 結(jié) 語

針對(duì)火電廠海水脫硫系統(tǒng)，從理論上影響脫硫效率的因素進(jìn)行了分析，并針對(duì)我公司3號(hào)爐、4號(hào)爐脫硫系統(tǒng)存在的脫硫效率偏差、脫硫效率低以及GGH堵灰等問題進(jìn)行了綜合分析，對(duì)提高脫硫效率提出了處理方法及治理措施。

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［3］高云峰.我國火電廠煙氣脫硫存在的問題及對(duì)策［J］.電力環(huán)境保護(hù)，2004（2）：10.

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