曹慶俊,李崇軍,吳舉民
(寧波萬華聚氨酯有限公司,浙江 寧波 315812)
寧波萬華聚氨酯有限公司2005年安裝投用三臺LG-66/0.7型噴水螺桿壓縮機,三臺壓縮機同時工作。壓縮機在5年的運行中,多次出現了振動超標的現象,振動烈度最高達到12.5mm/s。參照API、ISO標準,振動烈度報警值7.1mm/s,停機值11.2mm/s。鑒于該設備在生產中的重要作用,公司對其振動狀態非常重視,利用振動分析、油品分析等手段多次排除了設備故障隱患,確保機組安全運行。
該機組為單級噴水式雙螺桿壓縮機,主要由機殼、陽轉子(4齒)、陰轉子(6齒)、機械密封、軸承、平衡活塞、同步齒輪等組成。
工作原理:利用一對帶有螺旋型齒槽相互嚙合的陰陽轉子,在具有一定形狀的進氣孔和排氣孔的密封機殼內,作相反方向的旋轉運動,使齒槽間的封閉容積逐步縮小,以提高氣體壓力。轉子在壓縮氣體過程中,噴入軟化水作為冷卻液,以降低壓縮氣體的溫度,達到提高壓縮比及氣密性的目的。壓縮氣體通過汽液分離罐與冷卻液分離后,送入CO氣體管網中,軟化水經冷卻后循環使用。壓縮機主要性能指標見表1。

表1 壓縮機主要性能指標
信號頻譜分析采用傅里葉變換將時域信號x(t)變換為頻域信號X(f),幫助人們從另一個角度來了解信號的特征。時域信號x(t)的傅里葉變換為:

式中:X(f)——信號的頻域;
X(t)——信號的時域;
f——頻率。
信號的時域描述只反映信號的幅值隨時間的變化情況,除只有一個頻率分量的簡諧波外,一般很難明確揭示信號的頻率組成和各頻率分量的大小。信號的頻譜X(f)代表了信號在不同頻率分量處信號成分的大小,能夠提供比時域信號波形更直觀、豐富的信息。在許多場合下,用信號的頻譜來描述事物的特征也更簡潔明確。表2為振動故障頻率特征分類。
鐵譜分析技術是利用高梯度的磁場,將油內磨屑顆粒與油液及雜質分離,并使其按一定規律沉積在置于磁場上方的玻璃基片上,形成譜片。利用鐵譜顯微鏡對譜片上的磨屑進行大小、形狀、色澤、表面紋理等觀察,識別磨粒類型(定性鐵譜),或對譜片上不同沉積區域的透光度進行測量,檢測磨損烈度(定量鐵譜)。
該機組在穩定運行到2008年時,出現了振動超標現象,經振動分析,發現設備出現較高的1倍頻率的峰值5.91mm/s(見圖1),并伴有多次諧波。且電機端軸承1倍頻率峰值達到12.43mm/s,并伴有1~8倍的諧頻,與軸承跑套故障的特征頻譜十分吻合,屬于精確倍頻故障類型(見圖2)。

表2 振動故障頻率特征分類

圖1 壓縮機排氣端主軸軸承

圖2 壓縮機電機軸伸端軸承
根據設備振動及電機振動特征的分析,懷疑設備振動的振源是由電機端引起的,且從電機軸伸出端軸承的振動頻率來看,符合軸承跑套的故障特征。但根據電機端1倍頻的峰值,并結合生產現場的粉塵環境,懷疑引起軸承跑套故障的原因是由于電機風扇積垢不均勻,導致電機轉子系動平衡破壞,從而產生振動以至軸承發生跑套故障,因此決定對壓縮機進行解體檢修。
檢修過程中發現,軸承座磨損嚴重,已磨出深達1mm的溝槽,并發現電機風扇銹蝕、結垢嚴重,利用靜平衡法調整風扇平衡,結果風扇靜平衡偏差90g,這與檢修前的分析結果吻合。通過更換軸承座、風扇葉輪動平衡校正,電機1倍頻峰值降至0.29mm/s(檢修前空載1倍頻峰值9.29mm/s)(見圖3、圖4)。
2009年11月,在例行的振動檢測中,發現該機組的陽轉子排端軸承振動異常,噪聲較大。根據振動頻譜分析,頻譜中出現了5倍頻峰值6.51mm/s,且振動加速度值達到72mm/s2,高頻有效值達到20.68,時域波形有明顯的沖擊、碰磨現象,根據振動加速度(與振動位移不一樣,趨向于強調滾動軸承故障所產生的高頻分量)對軸承故障的敏感反應,懷疑軸承出現了缺陷(見圖5、圖6)。

圖3 電機檢修前空載頻譜

圖4 電機檢修后空載頻譜

圖5 頻譜圖
同時通過油品分析,發現潤滑油中含有金屬顆粒和銅,綜合振動及油品的分析結果,斷定軸承出現磨損,且軸承的保持架也磨損嚴重。

圖6 11.18時域圖
但迫于生產壓力,壓縮機只能帶病運行,對其實行重點維護。在對11月27日的數據分析發現,軸承的損壞程度進一步惡化。振動加速度達到177.41mm/s2,高頻有效值達到34.73,頻譜中5倍頻峰值已經超過1倍及4倍頻(轉子嚙合頻率),且油箱中出現了明顯的銅屑,隨時可能出現軸承抱死的嚴重故障,于是緊急決定于27日中午停車,更換損壞軸承。
解體檢修中,發現軸承滾珠、內外圈已經嚴重磨損,軸承保持架已經磨碎。下午檢修后,設備立即投用,振動值恢復正常。
機組本次故障檢修的經濟收益巨大:直接節省維修費用600萬元,由檢修時間縮短帶來的產品產量效益200萬元。
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