任珂
(許昌煙草機械有限責任公司,河南 許昌 461000)
ZJ114卷接機組卷制的煙支直徑為φ7.0~8.0mm,當機組卷制直徑為φ6.0mm的細煙支時,存在以下問題:①鏟絲刀內腔尺寸太大,對煙絲束失去壓縮成形功能,且與煙槍入口連接處干涉,造成與煙槍連接處煙絲泄漏,從鏟絲刀流入煙槍的煙絲束零亂呈竹節狀;②由于吸絲帶輪過大,左右導向板間距無法調至設定值,且與導軌連接處出現臺階,阻礙煙絲束運動,造成煙絲堵塞;③僅能調節前導軌使風室煙絲通道中心嚴重偏離煙槍煙條中心,導致煙絲束在與煙槍連接處流通不順暢,造成煙絲通道內堵絲;④前導軌遮蓋鋼帶頂導軌的吸風口,導致風室導軌與鋼帶頂導軌間卡絲、煙絲通道內吸風風力不足煙絲束蓬松等問題。為此,通過對ZJ114卷接機組的煙絲束零亂、煙絲通道堵絲現象進行的分析,對其風室部件進行了改進。
鏟絲刀的作用是將吸絲鋼帶上的煙絲全部鏟下進入煙槍,并將煙絲束的矩形截面初步改變為圓形截面,是煙絲束壓縮成形的關鍵部件之一,其內腔的設計直接影響著煙支的外觀質量。鏟絲刀的內腔是一個異型面,為了不影響其他組件的安裝及使用,鏟絲刀組件的安裝方式和組件自身的連接方式不變,長度也不變,出入口形狀與原結構相似 (圖1),即壓縮比i(煙支卷制過程中煙絲束的入口截面積與出口截面積之比)=0.72不變。設計要求內腔出口截面S1略大于煙支截面SΦ6.0=28.27mm2,取 S1=1.15SΦ6.0,則出口截面積為32.51mm2,入口截面積為39.27mm2。

圖1 鏟絲刀內腔出入口截面示意圖
風室導軌分為吸絲道導軌(第一導軌)、劈刀導軌(第二導軌)和延伸導軌,3種導軌在風室前后兩側各安裝一對,后導軌固定于風室體上,前導軌安裝為活動式,導軌沿煙絲束前進方向逐漸加寬,風室煙絲通道調整時各測量點位置見圖1。根據風室煙絲通道的設計原理,當煙支直徑改變時,風室煙絲通道裝配數據運行曲線與常規型的曲線平行,且插值數據的總體標準差 (任一過程的特性值相對于均值的分散程度[3])相等,推算出煙絲通道主要設計參數,對數據運用總體標準差進行計算分析和驗證,并繪制出裝配數據運行曲線(圖表2)。可見,風室煙絲通道裝配數據運行曲線與常規型的曲線平行,設計數據的總體標準差 ,符合煙支直徑變換的規則。

注:A、B、C、D、E、F 為風室煙絲通道主要設計參數測量點。

圖表2風室煙絲通道裝配數據運行曲線
吸絲鋼帶的作用是在運動中吸絲成形并防止煙絲產生錯位滑動,將成形煙絲束與印好商標的卷煙紙匯合進入煙槍。彈簧鋼帶對吸絲鋼帶進行輔助支撐,防止吸絲鋼帶在吸絲時“上浮”及運動中下垂。吸絲鋼帶頂導軌對彈簧鋼帶具有支撐和導向作用[2]。
由于前、后導向板之間的寬度與常規煙支(直徑7.8mm)相比減小了1.6mm,因此吸絲鋼帶、主從動輪應在中心平面(煙絲通道的中垂面)位置不變的前提下對稱收窄;吸絲鋼帶及其頂導軌的導槽寬度相應對稱收窄。根據風室煙絲通道設計數據,通過插值推算出吸絲鋼帶頂導軌、主從動輪導槽寬度的主要設計參數,對數據運用總體標準差計算分析

注:B、C、D、E、F 為風室煙絲通道主要設計參數測量點。
圖表3彈簧鋼帶裝配主要數據運行曲線驗證,并繪制裝配數據運行圖(圖表3),得出結論:風室彈簧鋼帶裝配數據運行曲線與常規型的曲線平行,設計數據的總體標準差σΦ6.0=σΦ7.8=0.592,符合煙支直徑變換的設計規則,機組運行過程中吸絲鋼帶將能平穩運行。
由于鋼帶頂導軌的吸風口寬度由8 mm沿煙絲束中心對稱收窄為6 mm,機組高速運行時風室煙絲通道內吸風風力不足,導致煙絲束密度減小,劈刀導軌處出煙絲蓬松、掉絲、堵絲現象。改進后的風室吸風控制系統,將風機電機與變頻器連接,風室在工作時,吸風系統控制面板上的一個視窗顯示風室當前的吸風風壓,另一個視窗顯示電機當前的工作頻率,根據機組工作的需要,通過調節旋鈕及時改變電機頻率,從而增加或減小風室煙絲通道內的吸風風壓,使煙絲束能夠在煙絲通道內平穩、均勻流通。
改進后的ZJ114卷接機組卷制直徑Φ6.0mm細煙支時,其風室部件能夠穩定地向煙槍輸送符合卷制要求的煙絲束,整機運行性能穩定,煙支質量好,可靠性高。而且吸風控制系統結構簡單,調試維護方便,煙絲通道的各導軌可調整,能夠向煙槍輸送卷制煙支直徑Φ5.7~6.2mm的煙絲束,提高了細支煙的卷制范圍。
[1]劉學海,李德法.ZJ119A型卷接機組安裝調試技術培訓教材[Z].許昌煙草機械有限公司,2005.
[2]馬學成,段紹偉.MK9-MKS卷接機組安裝調試說明書[Z].許昌煙草機械有限公司,2003.
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[4]李金學,高尊華,楊帆等.煙支內煙絲分布對卷煙質量的影響[J].煙草科技,2004(08):11-12,15.
[5]于學祥.ZJ17卷接機組吸絲道風力系統的改進[J].煙草科技,2000(03):18-19.