1000MW超超臨界機(jī)組汽輪機(jī)中壓缸變形分析及處理

吾明良，余化文，尹金亮，韓兵

(1.華能玉環(huán)電廠，浙江省臺州市 317604;2.中電投集團(tuán)平頂山發(fā)電有限公司，河南省平頂山市 467031)

0 引言

缸開缸檢修情況，針對開缸過程中發(fā)現(xiàn)的內(nèi)外中壓汽缸變形問題進(jìn)行分析，并提出處理方法。

華能玉環(huán)電廠安裝了4臺1000MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組，鍋爐為哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司(三菱重工業(yè)株式會社提供技術(shù)支持)設(shè)計(jì)制造的HG－2953/27.56-YM1型超超臨界變壓運(yùn)行直流鍋爐;汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)廠有限公司(德國西門子公司提供技術(shù)支持)設(shè)計(jì)制造的N1000－26.25/600/600型一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪機(jī)，主要采用純滑壓運(yùn)行方式。2006年11月該電廠1號機(jī)投運(yùn)［1］，這是我國首臺1000MW超超臨界機(jī)組，此后該機(jī)組連續(xù)運(yùn)行了449天，創(chuàng)造了國內(nèi)1000MW火電機(jī)組連續(xù)運(yùn)行時間最長的記錄。2012年3月24日該機(jī)組正常停機(jī)進(jìn)行計(jì)劃內(nèi)檢修。本文介紹該機(jī)組中壓

1 汽輪機(jī)本體結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

根據(jù)西門子公司產(chǎn)品的積木塊體系，按照華能玉環(huán)電廠機(jī)組的實(shí)際功率需求及背壓等參數(shù)情況，由現(xiàn)有的成熟積木塊“HMN”(即1個單流圓筒型H30高壓缸、1個雙流M30中壓缸、2個N30雙流低壓缸)組合成1000MW、單軸、50 Hz、全速汽輪機(jī)，選用2個1146 mm長葉片低壓缸。“HMN”的高、中壓分缸明顯優(yōu)于合缸［2］。

1.1 高壓缸

高壓缸為單流、雙層缸設(shè)計(jì)，包括高壓內(nèi)缸和高壓外缸。圓筒型高壓外缸為緊湊的軸向法蘭連接，由垂直徑向中分面分為進(jìn)汽缸和排汽缸，可承受更高的壓力和溫度。內(nèi)缸為垂直縱向平分面結(jié)構(gòu)。由于缸體為旋轉(zhuǎn)對稱形式，使機(jī)組在啟動、停機(jī)或快速變負(fù)荷時缸體的溫度梯度很小，熱應(yīng)力保持在很低的水平［3］。外缸承受一定的壓力，而內(nèi)缸僅承受內(nèi)外缸的壓差，所以中分面螺栓應(yīng)力較小，安全可靠性高。高壓缸結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 典型高壓缸結(jié)構(gòu)Fig.1 Typical structure of HP cylinder

高壓內(nèi)缸卡在高壓外缸進(jìn)汽端的4個凹槽內(nèi)，并通過鍵配合與外缸保持對中，這樣內(nèi)缸由外缸支撐并可以從固定點(diǎn)向徑向和軸向自由膨脹，并且在熱膨脹的過程中，內(nèi)缸仍能與轉(zhuǎn)子保持對中。

1.2 中壓缸

中壓缸采用雙流程、雙層缸設(shè)計(jì)，共有2×13個壓力級。雙層缸由水平中分式內(nèi)、外缸組成，內(nèi)、外缸均鑄造而成，均由上缸和下缸組成。中壓缸結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 典型中壓缸結(jié)構(gòu)Fig.2 Typical structure of IP cylinder

中壓外缸的前后貓爪分別支撐在2、3號軸承座的機(jī)組水平中心線上，機(jī)組運(yùn)行時缸體熱膨脹，貓爪在和支撐鍵組成一體的滑塊上水平滑動。雙排汽內(nèi)缸通過水平中分面位置的貓爪支撐在外缸內(nèi)，內(nèi)缸從相對死點(diǎn)開始軸向、徑向自由膨脹，并在這個過程中保持內(nèi)缸與轉(zhuǎn)子同心。

再熱蒸汽通過裝在中壓缸左右兩側(cè)的聯(lián)合汽門，經(jīng)2根橫向的導(dǎo)汽管進(jìn)入中壓內(nèi)缸。中壓高溫進(jìn)汽僅局限于內(nèi)缸的進(jìn)汽部分，額定進(jìn)汽溫度為600℃，而中壓外缸只承受較低壓力和較低溫度(實(shí)際運(yùn)行溫度低于312℃，實(shí)際運(yùn)行壓力低于0.6 MPa)的中壓缸排汽。

轉(zhuǎn)子支撐在獨(dú)立的軸承座內(nèi)。

1.3 支承及膨脹設(shè)計(jì)

汽輪機(jī)整個高壓缸和中壓缸靜止部分由貓爪分別支承在汽缸前后2個軸承座上，而低壓外缸則與凝汽器拼焊連接，外缸的負(fù)荷支撐在凝汽器上，低壓內(nèi)缸重力則通過貓爪由其前后軸承座來支承。

汽輪機(jī)4根轉(zhuǎn)子分別由5個徑向軸承支承，除高壓轉(zhuǎn)子由2個徑向軸承雙支承外，其余3根轉(zhuǎn)子(中壓轉(zhuǎn)子和2根低壓轉(zhuǎn)子)均為單支承。

2號軸承座位于高壓缸和中壓缸之間，是機(jī)組滑銷系統(tǒng)的死點(diǎn)。2號軸承座內(nèi)裝有徑向推力聯(lián)合軸承，整個軸系以此為死點(diǎn)向兩端膨脹。高壓缸和中壓缸都軸向定位于2號軸承座，為機(jī)組靜子的死點(diǎn)，高壓缸和中壓缸缸體膨脹均始于死點(diǎn)，中壓外缸與低壓內(nèi)缸以及低壓內(nèi)缸之間以推拉桿形式連接。高壓轉(zhuǎn)子從推力軸承向1號軸承座方向膨脹，中壓轉(zhuǎn)子則從推力軸承向發(fā)電機(jī)方向膨脹，低壓轉(zhuǎn)子以推力軸承為死點(diǎn)，沿著轉(zhuǎn)子中心線向發(fā)電機(jī)方向膨脹。

由于中壓外缸與中壓轉(zhuǎn)子的溫差遠(yuǎn)小于低壓外缸與低壓轉(zhuǎn)子的溫差，因此該滑銷系統(tǒng)的設(shè)計(jì)在運(yùn)行中通流部分動、靜之間差脹較小，有利于機(jī)組快速啟動［3］。

1.4 安裝工藝特點(diǎn)

上海汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)的1000MW超超臨界機(jī)組主要結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和安裝工序與常規(guī)600MW機(jī)組差別較大，主要有:無臺板、全落地式軸承座設(shè)計(jì)［4］;高壓缸和中壓缸整體發(fā)運(yùn)，現(xiàn)場無須開缸直接吊裝并整體找中，發(fā)運(yùn)過程中汽缸兩端會裝有夾具以保證轉(zhuǎn)子與內(nèi)缸及外缸保持對中［5］;低壓外缸現(xiàn)場焊接。

安裝時，首先按照軸系找中圖定位各軸承座，然后按照2號低壓缸—1號低壓缸—中壓缸—高壓缸的順序就位各汽缸，最后進(jìn)行軸系、汽缸中心的微調(diào)。各轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器之間未設(shè)計(jì)軸向調(diào)整墊片，因此必須嚴(yán)格按照軸系找中圖進(jìn)行定位。

2 引起汽缸變形的因素

可能引起汽缸變形的因素主要有加工制造、安裝檢修、運(yùn)行等幾方面［6］。

2.1 殘存鑄造應(yīng)力

汽缸是整體鑄造而成的，精加工前需經(jīng)時效處理，即須存放一些時間，使汽缸鑄造過程中所產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力盡可能消除，如時效處理時間不足，則汽缸在以后的運(yùn)行中會產(chǎn)生變形。

2.2 螺栓緊固不當(dāng)

汽缸螺栓緊力不足或螺栓緊固順序不正確將造成汽缸變形。

2.3 負(fù)荷及溫度變化過快

機(jī)組的負(fù)荷增減過快，快速啟動、停機(jī)和工況變化時溫度變化大，暖缸方式不正確，停機(jī)檢修時拆除保溫過早等均會在汽缸和法蘭上產(chǎn)生較大熱應(yīng)力和熱變形。

2.4 汽缸受力不均

機(jī)組運(yùn)行過程中，汽缸受力情況復(fù)雜，除承受汽缸內(nèi)外汽體的壓力差和裝在其中的各零部件重力等靜載荷外，還要承受蒸汽流出靜葉時對靜止部分的反作用力，以及各種連接管道冷熱狀態(tài)下對汽缸的作用力，在這些力的相互作用下，汽缸發(fā)生塑性變形。

2.5 機(jī)組快冷投運(yùn)不當(dāng)

機(jī)組快速冷卻時，汽缸內(nèi)壁將出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力［7］，因此快冷投運(yùn)不當(dāng)極易造成汽缸變形或損壞。

3 中壓外缸變形及處理

3.1 中壓外缸變形情況及數(shù)據(jù)測量

華能玉環(huán)電廠1號機(jī)組中壓外缸在開缸檢查中發(fā)現(xiàn)以下問題:

(1)在起吊中壓外缸時，發(fā)現(xiàn)中壓外缸法蘭中分面垂直定位銷均無法輕松拔出，最終采用液壓千斤頂強(qiáng)行拔出，拔出后定位銷表面有細(xì)微剪切痕跡。

(2)在松開中壓外缸所有中分面螺栓后，自由狀態(tài)下測得外缸法蘭中分面間隙，A排側(cè)最大間隙為0.55 mm，B排側(cè)最大間隙為0.78 mm，最大間隙位置均位于中壓缸進(jìn)汽口附近。緊固1/3螺栓后，中分面間隙基本消除。

(3)合空缸檢查，發(fā)現(xiàn)中壓外缸上、下貓爪之間存在2.65 mm左右軸向錯口，即上缸較下缸長2.65 mm，由此造成外缸中分面定位銷孔錯口，定位銷無法打入。

數(shù)據(jù)顯示，1號機(jī)組投運(yùn)以來負(fù)荷控制、啟停等操作無異常;安裝過程中外缸法蘭中分面螺栓緊固情況正常;機(jī)組快冷投運(yùn)均嚴(yán)格執(zhí)行方案。因此，初步分析認(rèn)為造成中壓外缸變形的主要原因是該汽缸時效處理不充分，機(jī)組投運(yùn)后應(yīng)力逐漸釋放，造成汽缸變形，法蘭中分面產(chǎn)生張口。

中壓外缸檢修時，下半汽缸四角貓爪支撐，汽缸產(chǎn)生撓度，汽缸平面有向下的垂弧，而上半汽缸擱置在下半汽缸上，受力均勻，汽缸平面相對平直，垂弧不一致造成上、下兩半汽缸錯口。中壓外缸下半法蘭中分面水平測量記錄如圖3所示，圖中GE(generator end)為發(fā)電機(jī)端，TE(turbine end)為汽輪機(jī)端。

圖3 中壓外缸下半法蘭中分面水平度Fig.3 Levelness of lower half in outer IP cylinder

3.2 中壓外缸變形的處理方法

通過測量可以看出，如果中壓外缸上、下兩半受力一致，則上、下兩半汽缸垂弧也將基本一致，汽缸長度也將相同。鑒于以上分析，采取有效措施使上、下兩半汽缸獲得相同垂弧，汽缸錯口現(xiàn)象將會消失。

在進(jìn)行中壓外缸扣缸前，須將汽缸法蘭中分面所有定位銷端部倒角;將中壓外缸下半定位銷孔倒角。

在中壓外缸扣缸過程中，當(dāng)行車起吊上半汽缸至與下半汽缸之間間隙5～10 mm時，停止上半汽缸下落，將中壓外缸中段法蘭螺栓裝復(fù)，緊固并適當(dāng)調(diào)整螺栓緊力，觀察汽缸上、下兩半垂弧變化，當(dāng)垂弧趨于一致且中分面間隙均勻時，將已倒角的定位銷強(qiáng)力打入。定位銷全部打入后，行車再次緩慢放下上半汽缸至行車完全不受力，松開已緊固的中壓外缸中段法蘭所有螺栓，然后按照中分面螺栓緊固要求，重新緊固全部螺栓，此時中壓外缸錯口現(xiàn)象完全消失，中分面間隙也基本消除。

4 中壓內(nèi)缸變形處理

4.1 中壓內(nèi)缸變形情況及數(shù)據(jù)測量

華能玉環(huán)電廠1號機(jī)組在中壓內(nèi)缸開缸檢查過程中，發(fā)現(xiàn)以下問題:

(1)拆卸內(nèi)缸法蘭中分面螺栓過程中，發(fā)現(xiàn)進(jìn)汽口兩側(cè)3個M110螺栓咬扣(如圖4所示)，最終采取破壞性拆除。

圖4 中壓內(nèi)缸中分面螺栓咬扣情況Fig.4 Bolt thread galling in horizontal joint of inner IP cylinder

(2)開缸后，測量通流部分間隙，發(fā)現(xiàn)兩側(cè)徑向間隙偏小，最小處位于GE第13級，葉頂汽封間隙為0，比設(shè)計(jì)值偏小1.3～1.5 mm。GE第9～10級葉頂汽封間隙平均比設(shè)計(jì)值偏小1.2 mm，其他各級平均偏小1 mm。

(3)以中壓轉(zhuǎn)子測速盤法蘭外圓距中壓外缸端面280 mm處為基準(zhǔn)(機(jī)組安裝時的定位基準(zhǔn))，測得K值(此值是轉(zhuǎn)子第1個壓力級與第1級靜葉之間的距離)為3.1 mm，中壓缸出廠時記錄K值為4.2 mm，數(shù)值偏小1.1 mm。實(shí)測轉(zhuǎn)子與隔板軸向間隙與出廠時相比，轉(zhuǎn)子膨脹正方向間隙有所增大，轉(zhuǎn)子膨脹負(fù)方向間隙有所減小，趨勢與K值變化一致，差值也相當(dāng)。膨脹正方向最小間隙為5.48 mm，位于TE第2級，轉(zhuǎn)子膨脹負(fù)方向最小間隙為3.30 mm，位于GE第13級。

(4)中壓內(nèi)缸合空缸，測量內(nèi)缸中分面水平，TE整體前揚(yáng) 1.3～1.4 mm/m，GE整體后揚(yáng) 0.2～0.4 mm/m，左側(cè)左揚(yáng)1.4 mm/m，右側(cè)右揚(yáng)1.3～1.7 mm/m，即內(nèi)缸整體邊緣拱起，呈碗狀。中壓內(nèi)缸水平測量記錄如圖5所示。

(5)合空缸檢查中壓內(nèi)缸中分面間隙，自由狀態(tài)最大間隙為3.5 mm，位于進(jìn)汽口處;熱緊1/2螺栓后，最大間隙減小為2.05 mm;熱緊全部螺栓后間隙減小為1.8 mm。

由以上數(shù)據(jù)可以看出，內(nèi)缸垂直截面已經(jīng)嚴(yán)重失圓，且存在內(nèi)張口，中壓內(nèi)缸已變形。

圖5 中壓內(nèi)缸下半水平度Fig.5 Levelness of lower half in inner IP cylinder

4.2 中壓內(nèi)缸變形處理

4.2.1 裝復(fù)前的準(zhǔn)備工作

為了檢驗(yàn)中壓內(nèi)缸變形程度以及探求消除汽缸變形的可行方法，需要進(jìn)行一些試驗(yàn)性工作。

(1)交替冷、熱緊法蘭中分面螺栓試驗(yàn)。針對中壓內(nèi)缸變形情況，合空缸進(jìn)行緊固中壓內(nèi)缸法蘭中分面螺栓試驗(yàn)，采取反復(fù)交替冷、熱緊螺栓的方法，將法蘭中分面間隙降至最小。即先安裝一半螺栓，充分冷緊后再熱緊，待這批螺栓充分冷卻后再安裝另外一半螺栓，充分冷緊后再熱緊;待第2批螺栓充分冷卻后，松開首先安裝的那批螺栓，重新冷緊和熱緊;如此重復(fù)以上步驟，直到汽缸法蘭中分面間隙不再減小為止。采取以上方法后，中壓內(nèi)缸外側(cè)間隙完全消除，內(nèi)側(cè)間隙不再減小。中壓內(nèi)缸內(nèi)側(cè)間隙測量數(shù)據(jù)見表1。

表1 中壓內(nèi)缸內(nèi)側(cè)間隙測量數(shù)據(jù)Tab.1 Measurement data of inside clearance in inner IP cylinder mm

(2)合空缸測量中壓內(nèi)缸內(nèi)徑。中壓內(nèi)缸空缸全部螺栓熱緊后，測量中壓內(nèi)缸各級內(nèi)徑，汽缸垂直截面呈橢圓狀。TE、GE前8級垂直方向內(nèi)徑均比水平方向內(nèi)徑大約2.4 mm，后4級內(nèi)徑仍為垂直方向偏大，偏大值呈逐級遞減趨勢，由1.8 mm遞減至1.0 mm，趨勢與中壓內(nèi)缸的內(nèi)張口現(xiàn)象基本吻合。

(3)中壓內(nèi)缸碰撞試驗(yàn)。內(nèi)缸法蘭中分面螺栓正常緊固后，進(jìn)行內(nèi)缸碰撞試驗(yàn)［8］。試驗(yàn)結(jié)果:汽機(jī)端頂隙為0.78 mm，底隙為2.08 mm;水平位置A排側(cè)間隙為0.95 mm，B排側(cè)間隙為1.15 mm。發(fā)電機(jī)端頂隙為0.86 mm，底隙為2.25 mm;水平位置A排側(cè)間隙為1.00 mm，B排側(cè)間隙為1.15 mm。

此試驗(yàn)說明:采取交替冷、熱緊中壓內(nèi)缸法蘭中分面螺栓可逐漸消除汽缸中分面間隙，使中壓缸各級頂隙和側(cè)隙明顯增大，底隙減小，通流部分徑向間隙不均勻情況明顯改善，但是由于中壓內(nèi)缸垂直截面橢圓現(xiàn)象仍然存在，通流部分徑向間隙不均情況無法徹底消除。

(4)全實(shí)缸碰撞試驗(yàn)。中壓內(nèi)、外缸法蘭中分面螺栓正常緊固后，在未安裝外缸端部汽封的情況下，進(jìn)行全實(shí)缸上下碰撞試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果:汽機(jī)端頂隙為0.95 mm，底隙為1.95 mm;發(fā)電機(jī)端頂隙為1.00 mm，底隙為2.05 mm。

對比數(shù)據(jù)可以看出，正常熱緊全部螺栓后，中壓外缸下半缸上抬約0.16 mm。

4.2.2 中壓內(nèi)缸變形原因分析

中壓內(nèi)缸內(nèi)、外壁溫差大是造成變形的根本原因。內(nèi)缸中段進(jìn)汽口處再熱蒸汽設(shè)計(jì)溫度為600℃，而中壓外缸只承受中壓排汽的較低壓力和較低溫度，機(jī)組運(yùn)行過程中實(shí)際溫度均低于312℃，中壓內(nèi)缸的內(nèi)、外壁即產(chǎn)生了較大的溫度差(以中壓內(nèi)缸中段進(jìn)汽口位置尤為嚴(yán)重)。

另外，中壓內(nèi)缸為鑄件，時效處理不足而存在殘余應(yīng)力，機(jī)組連續(xù)運(yùn)行部分應(yīng)力釋放造成汽缸變形，這也是中壓內(nèi)缸變形的可能原因之一。

4.2.3 中壓內(nèi)缸變形的處理方法

(1)研刮汽缸平面法。由于中壓缸內(nèi)、外壁溫差大是造成中壓內(nèi)缸變形的根本原因，采用研刮汽缸法蘭平面［9］的方法即使消除了變形量，機(jī)組投運(yùn)后汽缸仍將在內(nèi)、外壁大溫差的作用下繼續(xù)變形。一旦對內(nèi)缸法蘭平面進(jìn)行加工，通流部分將保持永久失圓狀態(tài)，嚴(yán)重影響機(jī)組通流效率及安全性。而且，汽缸法蘭平面加工難度大、工期長、費(fèi)用高、不可逆，因此采取研刮汽缸平面的方法來消除中壓內(nèi)缸變形量是不明智的。

(2)反復(fù)交替冷、熱緊法蘭中分面螺栓法。機(jī)組投運(yùn)時，中壓內(nèi)缸將受熱膨脹，汽缸的膨脹受法蘭螺栓的約束，較高溫度的內(nèi)壁膨脹會逐漸彌補(bǔ)部分的法蘭中分面內(nèi)張口，同時中壓內(nèi)缸中分面間隙也將逐漸減小，汽缸的垂直截面橢圓現(xiàn)象將獲得改善，截面將逐漸趨于正圓，徑向動靜間隙會逐漸均勻。基于上述分析并結(jié)合現(xiàn)有條件，如果采用反復(fù)交替冷、熱緊汽缸法蘭中分面螺栓的方法，消除中壓內(nèi)缸外側(cè)間隙，同時使內(nèi)側(cè)間隙降至最小，雖然汽缸垂直截面仍將呈橢圓狀，但橢圓度將遠(yuǎn)小于自由狀態(tài)的，汽封間隙也將趨于均勻。同時機(jī)組熱態(tài)時，隨著中壓內(nèi)缸內(nèi)外壁溫差對法蘭中分面間隙的進(jìn)一步影響，以及中壓外缸緊固后外缸垂弧消除對汽缸整體上抬的影響(預(yù)計(jì)中壓缸內(nèi)缸整體上抬約0.30 mm)，內(nèi)缸法蘭中分面間隙偏差將會降至最小并趨于0。

綜合考慮各種因素，決定采用反復(fù)交替冷、熱緊中壓汽缸法蘭中分面螺栓的方法，同時微量調(diào)整間隙最大處法蘭螺栓緊力，依靠中壓缸自身的溫度場作用，使汽缸法蘭中分面間隙、內(nèi)張口趨于0，汽缸垂直截面橢圓度至最小，動靜間隙趨于均勻。

(3)修復(fù)后中壓內(nèi)缸最小安全間隙確認(rèn)。全實(shí)缸情況下，通過反復(fù)交替冷、熱緊中壓內(nèi)缸中分面螺栓，在不安裝端部汽封的情況下扣上中壓外缸，緊固中壓外缸法蘭中分面螺栓，進(jìn)行中壓缸碰撞試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果:汽機(jī)端頂隙為1.25 mm，底隙為1.65 mm;發(fā)電機(jī)端頂隙為1.30 mm，底隙為1.75 mm。左右間隙與本文4.2.1節(jié)測量值相比有所增大。

軸向最小間隙在4.1節(jié)中已經(jīng)測出，即轉(zhuǎn)子膨脹正方向最小間隙為5.48 mm，位于TE第2級，轉(zhuǎn)子膨脹負(fù)方向最小間隙為3.30 mm，位于GE第13級。中壓缸扣缸后，隨著汽缸的水平度、揚(yáng)度更加接近運(yùn)行狀態(tài)，軸向的最小間隙將會有所增加。

5 變形處理后的效果

經(jīng)過反復(fù)確認(rèn)數(shù)據(jù)，認(rèn)為中壓缸動靜間隙可以保證機(jī)組正常運(yùn)行，機(jī)組冷態(tài)下盤車檢查，聽音正常。隨后機(jī)組正常盤車、啟動，轉(zhuǎn)速為360 r/min時檢查摩擦正常，最終機(jī)組正常沖轉(zhuǎn)至3000 r/min，并網(wǎng)一次成功。機(jī)組負(fù)荷升至1000MW時進(jìn)行全面檢查，未見任何異常，此時中壓缸排汽壓力為0.53 MPa，排汽溫度為284℃，三段抽汽壓力為2.08 MPa(溫度為460℃)，四段抽汽壓力為1.01 MPa(溫度為356℃)，各項(xiàng)參數(shù)正常，中壓內(nèi)缸進(jìn)汽口中分面無漏汽現(xiàn)象。1號機(jī)組檢修前后技術(shù)數(shù)據(jù)對比［10］如表2所示。

表2 檢修前后機(jī)組技術(shù)數(shù)據(jù)對比Tab.2 Technical data of unit before and after maintenance

由表2可以看出，機(jī)組檢修后熱耗率比修前降低了52.6 kJ/(kW·h)，高、中壓缸效率與檢修前相比基本不變，機(jī)組運(yùn)行狀況與檢修前基本處于同一水平［10］。

6 結(jié)論

華能玉環(huán)電廠1號機(jī)組是我國首臺1000MW超超臨界機(jī)組，也是國內(nèi)同類型機(jī)組首次進(jìn)行中壓缸開缸檢修的機(jī)組，因此檢修中所獲得的經(jīng)驗(yàn)極具參考價(jià)值，意義深遠(yuǎn)。通過本次檢修得出以下結(jié)論:

(1)由于上、下汽缸支承方式改變等原因造成中壓外缸變形，從而造成上、下兩半汽缸軸向錯口或中分面間隙增大的問題，可在扣缸時上半汽缸自由狀態(tài)下依靠適當(dāng)緊固汽缸中分面中段法蘭螺栓的方法解決。

(2)采取反復(fù)交替冷、熱緊中壓汽缸法蘭中分面螺栓的方法，同時微量調(diào)整間隙最大處法蘭螺栓緊力，并依靠中壓缸自身的溫度場作用，可最大限度消除中壓內(nèi)缸法蘭中分面間隙和汽缸內(nèi)張口，使內(nèi)缸垂直截面橢圓度降至最小，最終確保通流部分間隙趨于均勻，機(jī)組盤車、啟動和正常運(yùn)行過程中動、靜部分不碰磨。

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