江西銅業集團公司武山銅礦主井提升機為JKM-3.5×6型井塔式多繩摩擦提升機。是該礦2009年為日產5000t礦石擴產新投入的主提升機,設計每天工作17h完成全礦礦石和廢石的提升任務,達到6500t/d提升量。提升機是上海冶金礦山機械廠的產品,制動系統配用該廠中高壓液壓站(P=14MPa)。實際使用過程中,在夏季該制動系統液壓油溫持續偏高,雖配有兩臺(一開一備)液壓站,但溫升過快,工作3h左右,液壓油溫就接近67℃,因而產生系列問題,造成提升機工作不穩定。
1、故障現象
該提升機自投入運行以來,一到夏季,制動系統的液壓油溫就居高不下,油溫長時間在65~67°之間,頻繁倒換使用液壓站,還是不能解決油溫高的問題,結果故障頻發。使用半年后,開始出現一些軟故障,制動器(以下稱閘盤)會突然少量漏油,過些時間又不漏了;有時會突然失壓,把一些相關元件清洗后,故障沒消除;過段時間對清洗過的液壓站重新使用,故障又消失了。閘盤新換密封件后不久就會有漏油現象,液壓油使用中粘稠度降低得厲害,使用1~2月的液壓油就能明顯感覺粘稠度不如新油。各個管接頭都是剛性連接,但經常出現漏油現象。
2、原因分析
該提升機采用兩個制動盤,每個制動盤有兩組閘盤架,每個閘盤架對稱布置有4對閘盤。提升機運行時,液壓站給閘盤壓力油,閘盤的碟形彈簧壓縮;制動時閘盤壓力釋放,閘盤的碟形彈性回位,從而達到對制動作用。
液壓油采用油箱自然冷卻方式,在南方每年夏季有近三個月在32℃以上的高溫氣候,通風條件差,大部分夏季時間室溫在40℃以上,因此液壓油的散熱存在一定的問題。
為了解決降溫問題,我們做過在液壓站的位置做一個全封閉的房間,并安裝大功率空調對其降溫,可是效果不太,也只能把油溫下降3~5℃。
液壓站采用ATOS PVL-210-150型葉片泵,額定壓力為15MPa;系統供油量為10L、15L(高速);配用電機YD132M-6/4型雙速電機,功率分別為4/5.5kw;油箱容積0.552m3,按油箱0.8為有效容積,液壓油量為397kg(液壓油密度按960kg/m3)圖1為液壓站局部原理圖。
要使液壓油在正常的油溫下工作,必須考慮系統的發熱量和散熱量問題,如果沒有增設冷卻器,那么油箱的容積就要從散熱角度考慮,下面對有關液壓油溫升原因進行相關計算分析。
2.1系統發熱量( )計算:系統發熱量主要以液壓泵功率損失和液壓閥功率損失為主。
2.1.1 液壓泵功率損失( )
2.1.2 液壓閥(溢流閥)功率損失 :三個主控閥(7#、12#、15#)按總的溢流量來計算(10L/min)
2.1.3 系統總發熱量: =2875 (W)=2.875kw
2.2 系統散熱量計算
液壓系統各部分產生的熱量,在開始時,一部分由工作介質及裝置本身所吸收,較少一部分向周圍輻射。當溫度達到一定數值,散熱量與發熱量相對平衡,系統即保持一定的溫度,不再上升。
如只考慮油液溫度上升所吸收的熱量和油箱本身所散發的熱量時,系統的油溫 隨運轉時間 的變化關系如下:
2.3 油箱的散熱面積計算(m2)
3、存在問題
通過以上的計算分析,發現存在以下問題:
3.1 該液壓站在工作3小時后,油溫就達到了65.55℃,系統的熱平衡溫度也達到了93.1℃。
3.2 液壓站所需的油箱散熱面積遠遠大于油箱本身的散熱面積,現散熱面積只有達到溫升要求的16%。
3.3一般油溫在30~50℃范圍內,工作比較合適,最高不大于60℃,油溫過高,會使油液迅速變質,同時使泵的容積效率下降。因此,須對油液進行輔助冷卻。
4、措施及思路
由此認為,該液壓站采用油箱自然散熱設計在南方夏季高熱氣候不適用,須采用輔助散熱方式才能達到理想的工作油溫。
再者,中高壓液壓設備,油溫應控制在30~45℃較為理想,對于輔助散熱,水冷卻器較為理想,但因設備安裝在75米高井塔的頂樓,取水困難,成本投入高。
通過咨詢,選購江蘇某散熱器生產廠家生產的GJ500型旁路散熱器,散熱功率為5.5kw,流量60L/min,7~10分鐘可對液壓油進行一次循環冷卻。從計算的系統總發熱功率2.875kw來看,完全可以達到散熱效果。決定安裝風冷散熱器,采用旁路安裝,對液壓油進行強制冷卻。圖2為散熱器安裝好的示意圖。同時把散熱器與液壓站的溫控表聯通,設定散熱器的自動開停溫度,實現了油溫在設定溫度的范圍內波動,確保散熱器的安全使用。
5、改進后效果
2011年夏季安裝了風冷散熱器,使用后液壓油的溫度達到了比環境溫度只高2℃的效果。經過兩年的使用,效果良好;設備沒有因為液壓油溫高而出現過上述的軟故障,以及液壓油達不到使用壽命,密封件、泵、閥的使用壽命回歸正常。
參考文獻:
[1]范存德,《液壓技術手冊》,遼寧科學技術出版社,2004.05。
[2] 嚴金坤、范崇訖、馬力中,《液壓技術基礎》,科學出版社1981。