寬帶低雜散LFM信號(hào)的產(chǎn)生方法與系統(tǒng)設(shè)計(jì)

沈銳龍，潘明海

(南京航空航天大學(xué)電子信息工程學(xué)院， 南京210016)

0 引言

現(xiàn)代雷達(dá)技術(shù)的重要發(fā)展方向是寬帶、高分辨率和數(shù)字化(或軟件化)。這就要求對(duì)目標(biāo)進(jìn)行成像分析和識(shí)別［1］，而不僅是完成對(duì)目標(biāo)位置、運(yùn)動(dòng)速度等信息的提取。產(chǎn)生符合系統(tǒng)要求的寬帶雷達(dá)發(fā)射信號(hào)是高分辨雷達(dá)的關(guān)鍵技術(shù)之一。隨著數(shù)字技術(shù)的發(fā)展，采用數(shù)字方法產(chǎn)生復(fù)雜的寬帶雷達(dá)信號(hào)的技術(shù)已日趨成熟。本文采用FPGA電路和寬帶DAC電路直接產(chǎn)生50 MHz～550 MHz的線性調(diào)頻中頻信號(hào)，將中頻信號(hào)上變頻到2 GHz～2.5 GHz的射頻頻段，再經(jīng)過(guò)2倍頻獲得4 GHz～5 GHz的寬頻帶線性調(diào)頻(LFM)信號(hào)。為進(jìn)一步提高射頻輸出信號(hào)的幅度/相位特性，采用幅/相預(yù)失真校準(zhǔn)方法，并精心設(shè)計(jì)信號(hào)產(chǎn)生系統(tǒng)的中頻電路和射頻電路，進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究與分析。對(duì)實(shí)際系統(tǒng)的測(cè)試結(jié)果表明，系統(tǒng)產(chǎn)生LFM信號(hào)的帶外雜散優(yōu)于-55 dB，帶內(nèi)起伏小于 ±2 dB，且系統(tǒng)穩(wěn)定、可靠。該信號(hào)源系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，具有較高的頻譜純度和低雜散特征。

1 寬帶信號(hào)的產(chǎn)生方法

寬帶低雜散射頻LFM信號(hào)的產(chǎn)生系統(tǒng)采用數(shù)字技術(shù)產(chǎn)生中頻LFM信號(hào)，經(jīng)過(guò)混頻/倍頻得到所需的射頻LFM信號(hào)。

利用數(shù)字技術(shù)產(chǎn)生LFM信號(hào)的方法主要有兩種:直接數(shù)字合成法(DDS)和波形存儲(chǔ)直讀法(DDWS)［2］。由于DDS法存在相位截?cái)啵瑫?huì)引入大量的雜散頻譜分量，使得產(chǎn)生的信號(hào)雜散抑制性能較差。對(duì)基于數(shù)字技術(shù)的波形產(chǎn)生系統(tǒng)，DDS法和DDWS法的輸出信號(hào)都不可避免的存在時(shí)域、頻域的誤差和失真，此時(shí)DDWS法具有進(jìn)行信號(hào)波形或頻譜修正的優(yōu)勢(shì)。因此，在對(duì)信號(hào)波形要求越來(lái)越嚴(yán)格的雷達(dá)系統(tǒng)中，DDWS法的頻譜質(zhì)量?jī)?yōu)于DDS法。

為了得到所需中心頻率和帶寬的射頻信號(hào)，需要采用混頻/倍頻技術(shù)。由于零中頻信號(hào)采樣正交調(diào)制必然帶來(lái)信號(hào)的非嚴(yán)格正交、幅相不一致、載波泄露大等缺陷［3］，因而采用直接數(shù)字中頻技術(shù)產(chǎn)生單路中頻信號(hào)，然后通過(guò)混頻/倍頻得到系統(tǒng)要求的寬帶LFM信號(hào)，避免正交調(diào)制器帶來(lái)的頻譜質(zhì)量惡化，同時(shí)簡(jiǎn)化系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。

按照上述方案，寬帶射頻LFM信號(hào)的直接產(chǎn)生系統(tǒng)主要由數(shù)字中頻電路和混頻、放大、倍頻電路組成，如圖1所示。其中，數(shù)字中頻電路采用DDWS法產(chǎn)生50 MHz～550 MHz中頻LFM信號(hào)，經(jīng)過(guò)預(yù)失真調(diào)整后送入混頻、放大、倍頻電路，完成對(duì)LFM信號(hào)的上變頻和帶寬擴(kuò)展，得到所需的中心頻率為4.5 GHz、帶寬為1 GHz的寬帶LFM信號(hào)。

圖1 系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案框圖

2 寬帶信號(hào)產(chǎn)生系統(tǒng)的關(guān)鍵技術(shù)

2.1 中頻LFM信號(hào)的產(chǎn)生系統(tǒng)

數(shù)字中頻電路采用DDWS法產(chǎn)生單路數(shù)字中頻LFM信號(hào)。其原理是:根據(jù)預(yù)定的采樣頻率和所需的信號(hào)帶寬、時(shí)寬等參數(shù)，由信號(hào)的數(shù)學(xué)表達(dá)式計(jì)算出信號(hào)各點(diǎn)的采樣值，并按采樣順序存儲(chǔ)在高速存儲(chǔ)器中。信號(hào)產(chǎn)生時(shí)，通過(guò)對(duì)采樣時(shí)鐘計(jì)數(shù)產(chǎn)生地址并高速尋址存儲(chǔ)器，依次讀出波形數(shù)據(jù)，在D/A轉(zhuǎn)換后經(jīng)過(guò)適當(dāng)濾波產(chǎn)生所需中頻模擬信號(hào)。高速波形存儲(chǔ)、D/A轉(zhuǎn)換、時(shí)序控制邏輯是DDWS技術(shù)實(shí)現(xiàn)信號(hào)源的3個(gè)關(guān)鍵，與之對(duì)應(yīng)的器件選擇和電路設(shè)計(jì)決定了信號(hào)源的主要性能指標(biāo)。本文選擇的主要器件為XC5VLX50 T高速大容量FPGA和AD973614-Bit，1 200 MSPS DAC。

圖2 數(shù)字中頻電路硬件原理圖

由于采用了數(shù)字技術(shù)，先構(gòu)成離散信號(hào)再由DAC變換成模擬信號(hào)輸出，因而噪聲和雜散是不可避免的。產(chǎn)生噪聲和雜散的主要因素是DAC的量化誤差以及階梯重構(gòu)引起的鏡像殘余和孔徑效應(yīng)［4］。DAC的量化誤差主要取決于量化位數(shù)和采樣率，假設(shè)量化位數(shù)為N，采樣率為L(zhǎng)倍奈奎斯特采樣率，則可以近似認(rèn)為量化引起的信噪比SNRdB與量化位數(shù)N、過(guò)采樣率L的關(guān)系為:SNRdB≈6.02N+1.76+10 lgL。顯然，增加量化位數(shù)和提高采樣率都有助于減小信號(hào)失真，但提高采樣率同時(shí)會(huì)帶來(lái)硬件實(shí)現(xiàn)上的困難，因此，折中考慮波形質(zhì)量及對(duì)硬件的要求，選取14位量化DAC和1倍奈奎斯特采樣是比較合適的。

DAC芯片采用雙沿?cái)?shù)據(jù)傳送模式(DDR)，工作時(shí)鐘速率為1.2 GSPS。由于FPGA的工作頻率限制，其內(nèi)部的地址生成、系統(tǒng)控制和ROM的普通I/O無(wú)法以如此高的頻率輸出，因此，在FPGA的數(shù)據(jù)發(fā)送端采用并串轉(zhuǎn)換技術(shù)，通過(guò)OSERDES將內(nèi)部的6路200 MHz低速并行數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化成1路1 200 MHz高速串行數(shù)據(jù)送入DAC數(shù)據(jù)接收端。中頻電路硬件原理如圖2所示。

由DAC階梯重構(gòu)引起的鏡像殘余和孔徑效應(yīng)將使得輸出信號(hào)的頻譜存在鏡像分量和包絡(luò)SINC函數(shù)調(diào)制。為了得到接近理想的LFM中頻信號(hào)，需要對(duì)送入DAC的數(shù)據(jù)進(jìn)行反SINC函數(shù)預(yù)失真，并對(duì)輸出信號(hào)進(jìn)行濾波。系統(tǒng)工作于奈奎斯特采樣方式，所以對(duì)濾波器的性能要求非常嚴(yán)苛。必須要滿足過(guò)渡帶衰減迅速、帶內(nèi)起伏小、帶外抑制大的性能要求，以保證系統(tǒng)的諧波雜散指標(biāo)。50 MHz～550 MHz帶通濾波器被用于濾除DAC輸出信號(hào)的諧波與鏡像分量，中心頻率300 MHz、帶寬500 MHz、阻帶650 MHz處衰減超過(guò)40 dB。通過(guò)多次實(shí)驗(yàn)最終采用11階切比雪夫?yàn)V波器，由于中心頻率較低，采用集總元件的貼片電感、電容構(gòu)建濾波器，并用微帶線實(shí)現(xiàn)部分小電容，保證濾波器設(shè)計(jì)的精度。通過(guò)頻譜儀測(cè)量的幅度頻率特性曲線如圖3所示，中頻輸出信號(hào)頻譜如圖4所示。

圖3 50 MHz～550 MHz帶通濾波器幅度頻率圖

圖4 中頻LFM信號(hào)頻譜

2.2 射頻電路的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)

2.2.1 混頻器電路設(shè)計(jì)

混頻器電路采用二極管雙平衡器芯片實(shí)現(xiàn)，其變頻損耗約為8 dB，配合2 GHz～2.5 GHz帶通濾波器濾除混頻器輸出信號(hào)的諧波與鏡像分量。2 GHz～2.5 GHz帶通濾波器用于濾除混頻器輸出信號(hào)的諧波與鏡像分量，中心頻率2.25 GHz，帶寬500 MHz，采用7階發(fā)夾型微帶濾波器，并加入四分之一波長(zhǎng)開(kāi)路線來(lái)抑制寄生通帶。由于濾波器的插入損耗和混頻器的變頻損耗，射頻鏈路中加入了20 dB增益放大器，保證倍頻器輸入信號(hào)有足夠的功率，經(jīng)混頻后系統(tǒng)輸出的信號(hào)頻譜如圖5所示。

圖5 混頻后系統(tǒng)輸出信號(hào)頻譜

2.2.2 倍頻器電路設(shè)計(jì)

倍頻器是一種用于產(chǎn)生輸入信號(hào)諧波分量的非線性電路［5］，采用倍頻器完成對(duì)LFM信號(hào)的帶寬擴(kuò)展，設(shè)計(jì)輸入功率10 dBm、頻率2 GHz～2.5 GHz的信號(hào)，得到輸出功率0 dBm、頻率4 GHz～5 GHz的信號(hào)。采用ATF53189增強(qiáng)型場(chǎng)效應(yīng)管設(shè)計(jì)倍頻電路，由場(chǎng)效應(yīng)管倍頻器工作原理可知，當(dāng)漏極電壓Vd一定時(shí)，通過(guò)調(diào)整柵極電壓Vg使得所需的諧波電流最大［6］。由于倍頻器電路對(duì)穩(wěn)定性、駐波比、帶內(nèi)幅度平坦度、倍頻損耗、非二次諧波抑制性能均有較高要求，為了得到較小的帶內(nèi)起伏，可以適當(dāng)犧牲倍頻損耗等其他性能指標(biāo)，以減小系統(tǒng)幅度失真補(bǔ)償?shù)碾y度。通過(guò)合理地設(shè)計(jì)直流偏置電路和輸入輸出匹配電路，得到滿足要求的2倍頻電路，通過(guò)頻譜儀測(cè)試其輸出幅度頻率特性曲線，如圖6所示。

圖6 2倍頻器輸出幅度頻率圖

2.3 幅相誤差的補(bǔ)償

由于整個(gè)系統(tǒng)涉及到濾波、混頻、放大等諸多環(huán)節(jié)，必然存在一定的幅相失真。可以根據(jù)測(cè)量得到的系統(tǒng)幅相失真，校正數(shù)字部分的波形，達(dá)到補(bǔ)償失真的目的。理想的LFM信號(hào)表達(dá)式為

式中:T為信號(hào)脈沖寬度;K為線性調(diào)頻率。根據(jù)線性調(diào)頻信號(hào)的時(shí)頻對(duì)應(yīng)關(guān)系，在線性調(diào)頻信號(hào)的時(shí)帶積遠(yuǎn)大于1時(shí)，其時(shí)域幅相誤差與頻域誤差成比例［7-8］，采用頻譜儀記錄幅度誤差，映射到時(shí)域補(bǔ)償失真的技術(shù)來(lái)完成幅度誤差補(bǔ)償。由式(2)可知，時(shí)域上脈沖的初始時(shí)刻t=0對(duì)應(yīng)線性調(diào)頻信號(hào)起始頻率f0，時(shí)域上脈沖的結(jié)束時(shí)刻t=T對(duì)應(yīng)線性調(diào)頻信號(hào)截止頻率f0+KT，所以頻域上的幅度失真和時(shí)域上的幅度失真有一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系。為了校正系統(tǒng)幅度誤差，可以采用以下步驟:(1)ROM中寫(xiě)入未校正的LFM信號(hào)s(t)=rect( t/T)ej2π(f0t+Kt2/2)的數(shù)據(jù);(2)采用頻譜儀記錄系統(tǒng)輸出信號(hào)的帶內(nèi)幅度起伏M(f)，并導(dǎo)入計(jì)算機(jī);(3)補(bǔ)償函數(shù)為A(f)=-M(f)-max(-M(f))，其線性插值得到對(duì)應(yīng)的時(shí)域補(bǔ)償函數(shù)A(t);(4)將校正后信號(hào)s0(t)=A(t)·rect( t/T)ej2π(f0t+Kt2/2)的數(shù)據(jù)寫(xiě)入 ROM，完成幅度誤差的補(bǔ)償。

3 系統(tǒng)測(cè)試與分析

采用微波信號(hào)源E8257D提供系統(tǒng)時(shí)鐘和本振信號(hào)，用頻譜儀E4440A測(cè)試各個(gè)模塊的輸出信號(hào)頻譜。中頻LFM信號(hào)經(jīng)過(guò)50 MHz～550 MHz抗混疊帶通濾波器輸出頻譜，如圖4所示。通過(guò)濾波，DAC的鏡像分量和諧波分量得到有效抑制。混頻后2 GHz～2.5 GHz射頻LFM信號(hào)未經(jīng)過(guò)系統(tǒng)幅度校正時(shí)的頻譜如圖7所示，帶內(nèi)起伏較大。經(jīng)過(guò)校正混頻輸出信號(hào)，頻帶內(nèi)起伏細(xì)節(jié)如圖8所示，帶內(nèi)起伏得到明顯改善。

圖7 未校正的混頻后系統(tǒng)輸出信號(hào)頻譜

圖8 經(jīng)校正的混頻輸出信號(hào)帶內(nèi)起伏

經(jīng)校正后最終輸出的信號(hào)頻譜如圖9所示，系統(tǒng)輸出信號(hào)的中心頻率和帶寬分別達(dá)到了4.5 GHz和1 GHz，帶外諧波和雜散抑制均低于-55 dB。但同信號(hào)質(zhì)量出現(xiàn)了劣化，主要表現(xiàn)為帶內(nèi)起伏和噪聲臺(tái)階。這主要是由于系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)過(guò)程中引入了混頻、濾波、增益放大等諸多環(huán)節(jié)，勢(shì)必會(huì)造成紋波起伏、相位劣化等失真。雖然這些是不可避免的，但可以通過(guò)反復(fù)調(diào)整來(lái)減小其影響。

圖9 中心頻率4.5 GHz、帶寬1 GHz的LFM信號(hào)

4 結(jié)束語(yǔ)

本文研究了帶寬1 GHz線性調(diào)頻信號(hào)的產(chǎn)生方法和系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)技術(shù)，詳細(xì)討論了系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案及其關(guān)鍵技術(shù)的解決途徑。測(cè)試結(jié)果表明，通過(guò)直接數(shù)字中頻和混頻/倍頻技術(shù)產(chǎn)生的LFM信號(hào)可獲得較高的技術(shù)性能指標(biāo)，輸出信號(hào)帶寬達(dá)到1 GHz，帶外雜散優(yōu)于-55 dB，帶內(nèi)起伏小于±2 dB。該技術(shù)達(dá)到了系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求，為寬帶雷達(dá)線性調(diào)頻信號(hào)源的研發(fā)提供了一條有效的途徑。

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