劉巍 蒲文晶 饒輝凱 苗磊 鐘大輝 莊立波 呂利民
(中國石油吉林石化公司研究院)
低溫熱水解提高污泥厭氧消化性能的研究
劉巍 蒲文晶 饒輝凱 苗磊 鐘大輝 莊立波 呂利民
(中國石油吉林石化公司研究院)
先將剩余污泥進行低溫熱水解預處理,其后測定生物化學甲烷勢(BMP)來研究熱水解對剩余污泥厭氧消化性能的影響。結果表明:污水廠剩余污泥經低溫熱水解處理可使污泥固體溶解和水解,從而提高剩余污泥厭氧消化性能。最適宜的熱水解條件為70℃,24 h,此時剩余污泥TCOD去除率由18%提高到30%,熱水解處理后沼氣產量提高63%。
污泥;減量;低溫熱水解;厭氧消化
污泥厭氧消化是應用最為廣泛的污泥減量工藝,可使最終需要處置的污泥體積減少30%~50%[1],并產生能量,消化完全時可以消除惡臭,殺死病原微生物,消化污泥容易脫水。但剩余污泥的大部分碳素都包裹在微生物的細胞壁內,不易成為厭氧消化的良好碳源,這使得傳統的污泥厭氧消化工藝不僅效率低,而且停留時間長。為克服傳統污泥厭氧消化工藝消化速率慢、停留時間長、處理效率低的缺點,在污泥厭氧消化前進行預處理,提高污泥厭氧消化速率已成為研究的熱點[1-3]。
本文研究了低溫熱水解預處理技術,探討了低溫熱水解對污泥厭氧消化性能的影響,確定了最合適的低溫熱水解條件。該技術能有效提高甲烷產量,有利于能源的回收利用。
1.1 試驗材料
剩余污泥取自某污水處理廠回流井回流污泥,剩余污泥取回后置于實驗室沉淀24 h排去上清液備用。
厭氧菌種來自某污水廠生活污泥厭氧消化后消化污泥。
1.2 試驗裝置
低溫熱水解試驗:恒溫水浴振蕩器,最高溫度99℃。
生物化學甲烷勢(BMP)試驗裝置見圖1。

圖1 BMP試驗裝置
1.3 試驗方法
低溫熱水解試驗方法:剩余污泥沉淀24 h后,棄去上清液,分別取400 m L置于四個三角瓶中,在60,70,80℃的條件下分批進行熱水解。每一溫度系列設定的熱水解時間分別為8,24,48,72 h,到達預設定的時間后取出一個反應瓶,分析溶解性化學需氧量(SCOD)和揮發性脂肪酸(VFA)。
BMP測定程序[3]:
①厭氧菌種馴化:取150 mL厭氧菌種置于250 mL血清瓶中,在恒溫水浴槽內35℃的條件下振蕩培養,每天以6%的投配率用剩余污泥進行置換,用堿液吸收法收集甲烷。
②取50 m L經厭氧馴化后的接種污泥加入到125 m L血清瓶中,再加入50 m L待測污泥,同時取50 m L經厭氧馴化后的接種污泥作空白樣。
③在連接氣路前用氮氣吹洗反應瓶1 min以驅除反應瓶中的剩余空氣,然后迅速用膠塞密封瓶口。
④將反應瓶置于35℃的環境下進行培養。每日分別記錄泥樣和空白樣的CH4產量,直至產氣停止。CH4氣體采用排堿液法用量筒收集。所用堿液為3 mol/L NaOH溶液。當沼氣通過強堿溶液時,其中的CO2轉化為碳酸鹽被溶液吸收,只有CH4氣體可以通過溶液,通過記錄量筒刻度的變化計算每日CH4產生量。
1.4 分析方法
COD采用GB/T 11914-89《水質化學需氧量的測量》的重鉻酸鉀法;VFA采用五點滴定法。
2.1 低溫熱水解對剩余污泥化學性質的影響
剩余污泥分別在60,70,80℃條件下經過8,24,48,72 h的熱水解,經熱水解后SCOD和VFA的變化趨勢見圖2、圖3。

圖2 剩余污泥各條件下SCOD的變化

圖3 剩余污泥各條件下VFA的變化
從圖2可看出,溫度對熱水解效果的影響規律是:80℃和70℃明顯好于60℃,而80℃與70℃的效果相差不大。時間對熱水解效果的影響規律是:隨熱水解時間延長SCOD逐漸從剩余污泥中溶出,SCOD在熱水解作用的前8 h溶出速率較快,8 h后溶出速率緩慢。
圖3顯示VFA隨熱水解時間延長逐漸增加,表明在熱水解的作用下,污泥中的大分子有機物逐漸水解為低分子有機酸。綜合考慮熱水解后SCOD和VFA的變化情況,確定最佳熱水解條件為70℃,24 h。
2.2 剩余污泥經低溫熱水解對厭氧消化性能的影響
BMP的值可間接表示在厭氧消化過程中被降解有機物的數量,通過測定剩余污泥熱水解前后的BMP研究熱水解對厭氧消化性能的影響。BMP試驗共分兩階段:第一階段為厭氧菌種馴化,第二階段為BMP測試階段。
2.2.1 厭氧菌種馴化
厭氧菌種馴化期間甲烷日產氣量見表1。

表1 甲烷每日產量m L
從表1可看出:11月8日~11月11日期間產氣量逐漸增多。11月12日~11月18日期間產氣量穩定,表明已完成污泥馴化。
2.2.2 BMP測試結果
試驗過程中累計甲烷產量變化趨勢見圖4。

圖4 剩余污泥熱水解前后累計甲烷產量
從圖4可看出,兩個樣品在接近18 d時累計產氣量已不再增大,這表明:BMP試驗中能降解的有機物在18 d內已經完全降解。剩余污泥累計產氣量66.3 m L,熱水解污泥累計產氣量108.1 m L。剩余污泥經熱水解處理后累計產量增加41.8 m L。由累計產氣量可計算出剩余污泥和熱水解剩余污泥的日產氣量,見圖5。

圖5 剩余污泥熱水解前后日產甲烷量
從圖5可看出,剩余污泥在第1 d產氣量最大,為14.3 m L。隨后產氣量下降,到第16 d產氣停止。熱水解污泥前7 d的產氣量明顯高于剩余污泥,第4 d產氣量最大,達19.8 m L,到第17 d產氣停止。
BMP試驗前后污泥TCOD見表2。

表2 BMP試驗前后污泥TCOD變化
由表2可看出,熱水解后污泥產氣量提高63%。有機物去除率由18%提高到30%。由于產氣率和有機物去除率可作為衡量污泥厭氧消化的指標,經低溫熱水解預處理后,污泥的厭氧消化性能得到改善,產氣率升高,有機物去除率提高。
污水廠剩余污泥經低溫熱水解處理可使污泥固體溶解和水解,從而提高剩余污泥厭氧消化性能。最適宜的熱水解條件為70℃,24 h,此時剩余污泥TCOD去除率由18%提高到30%。熱水解處理后沼氣產量提高63%。
[1] 趙慶良,趙赫.剩余污泥減量化技術研究進展與發展趨勢[J].給水排水,2005,31(11):106-111.
[2] 王寶貞.污泥減量技術[J].給水排水,2000,26(10): 28-31.
[3] 王治軍,王偉.熱水解預處理改善污泥的厭氧消化性能[J].環境科學,2005,26(1):68-71.
1005-3158(2014)02-0038-03
2013-03-12)
(編輯 張爽)
10.3969/j.issn.1005-3158.2014.02.013
劉巍,2007年畢業于中國石油大學(北京)環境工程專業,碩士,現在中國石油吉林石化公司研究院環保所從事環保治理技術方面的工作。通信地址:吉林省吉林市龍潭區遵義東路27號吉林石化公司研究院環保所,132021