楊艷飛
(貴州路橋集團(tuán)有限公司)
楊樹嶺大橋位于西北某高速公路上,該橋主跨為3 跨(80 +95 +80)m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu),全橋長580 m,橋?qū)?5 m,全橋上下都采用左右分離式,兩幅橋單獨(dú)采用預(yù)應(yīng)力懸澆單箱變截面梁體,箱梁根部高度4.7 m,跨中高度2.2 m,其間高度按2.0 次拋物線變化。主橋橋墩采用鋼筋混凝土箱型墩和雙薄壁墩。
任一懸臂梁段進(jìn)行三種工況的線性控制觀測,包括澆筑前、澆筑后,張拉預(yù)應(yīng)力鋼束前、張拉預(yù)應(yīng)力鋼束后,為了觀測各點(diǎn)的撓度及箱梁曲線的變化過程,根據(jù)實(shí)測值對模型進(jìn)行修正,橋面線形及合攏精度得到確保。應(yīng)在早上氣溫相對穩(wěn)定時段進(jìn)行測量工作。
為標(biāo)記施工控制標(biāo)高測量,埋設(shè)3 根鋼筋(φ16)在節(jié)段兩懸臂端頂板,具體位置:梁中軸線一根,鋼筋長34 cm,腹板外側(cè)185 cm 一根,鋼筋長為33 cm;鋼筋全部露出箱梁頂面2 cm,距懸臂端10 cm,和主筋點(diǎn)焊牢固。
為了了解箱梁控制截面的應(yīng)力狀態(tài),進(jìn)行應(yīng)力測試。進(jìn)行混凝土實(shí)時應(yīng)力監(jiān)測是為了驗(yàn)證設(shè)計的可靠性與合理性。橋梁博士軟件計算結(jié)果顯示,1#梁段與10#梁段為最大應(yīng)力節(jié)段,因此,在1#梁段與10#梁段布置測點(diǎn),鋼鉉計沿橋縱向埋設(shè),借助鋼鉉計測試縱向應(yīng)變值,推算出1#梁段與10#梁段的縱向應(yīng)力。在氣溫穩(wěn)定時段與高程測量同步進(jìn)行應(yīng)力測試。
楊樹嶺大橋合攏精度如表1,表2 所示。
表1 左側(cè)豎向合攏精度 m
表2 右側(cè)豎向合攏精度 m
由兩表數(shù)據(jù)可以得出標(biāo)高控制比較合理,合攏段兩側(cè)偏差較小,大橋合理精度較高。除了跨中部位以外,各節(jié)段的實(shí)測標(biāo)高與設(shè)計標(biāo)高的變化趨勢基本吻合,跨中部位是因?yàn)轭A(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋混凝土收縮徐變極為明顯。跨中標(biāo)高去除二期恒載以及1/2 活載變形,左線仍保留有15.9 cm 的預(yù)拱度,基本可以滿足后期混凝土收縮、徐變、預(yù)應(yīng)力損失等因素,因此可以確保橋梁長期運(yùn)營階段保持合理的內(nèi)力狀態(tài)及平順的線形。
左右線各選取一個節(jié)段的應(yīng)力實(shí)測值來說明監(jiān)控效果(見表3)。
表3 5#墩左線中跨一號節(jié)段壓應(yīng)力測試結(jié)果 MPa
從以上表對比可以得出結(jié)論:中跨合攏后實(shí)測應(yīng)力值與理論應(yīng)力值大體吻合,梁體應(yīng)力狀態(tài)正常
(1)理論應(yīng)力值和實(shí)測應(yīng)力值基本上差別不大,在允許范圍下。梁體內(nèi)應(yīng)力狀態(tài)正常。(2)現(xiàn)階段通用軟件計算得出的混凝土預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋收縮徐變變形值普遍偏小,最大上拱度的位置主要受影響于合攏順序,邊跨合攏方案和成橋時間是影響最大下?lián)系奈恢玫闹饕蛩亍?3)監(jiān)控過程中根據(jù)依據(jù)之前的經(jīng)驗(yàn)設(shè)置附加預(yù)拱度,跨中在成橋后約有16 cm 的富余預(yù)拱度,基本上保證運(yùn)營階段的線形順暢。(4)雖然左幅右幅合攏對大橋施工過程中的應(yīng)力都有影響,但影響很小,結(jié)構(gòu)仍然具有很大的安全儲備,因而合攏方案在結(jié)構(gòu)安全上具有可行性,對結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響比較小,而對線形的影響大。因此要在大橋主橋在施工過程中充分考慮到線形的影響。(5)一旦確定主梁施工方案,就不宜輕易修改施工過程中施工工序,否則整座橋的結(jié)構(gòu)受力不但會受到影響,橋梁的整體線形更會受到影響。
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